Оболочки Сила осевые

Цилиндрическая оболочка сжата осевой силой Р. [c.89]

В силу осевой симметрии на бесконечно малый элемент оболочки, выделенный двумя меридиональными и двумя горизонтальными плоскостями (рис. 75), будут действовать только нормальные усилия [c.205]

Случай оболочки, нагруженной осевой силой в вершине, требует специального рассмотрения.. [c.184]

Уравнения (6.66) и (6.67) относительно легко решаются в тригонометрических рядах по угловой координате ф. Рассмотрим случай нагружения оболочки силами, симметричными относительно вертикальной плоскости симметрии оболочки. Будем считать, что — 0. Радиальную нагрузку Рп и тангенциальную нагрузку рф в этом случае можно представить в форме рядов Фурье с коэффициентами, зависящими от осевой координаты х [c.164]

Влияние внутреннего давления. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что внутреннее давление существенно влияет на устойчивость цилиндрической оболочки, нагруженной осевыми силами. Зависимость коэффициента устойчивости от внутреннего давления может быть отражена соотношением [c.297]

Сравнение коэффициентов устойчивости для цилиндрической оболочки, нагруженной осевой силой и нагруженной изгибающим моментом, показывает, что при одинаковых сжимающих напряжениях устойчивость оболочки при изгибе примерно на 25 % выше, чем при осевом сжатии. Совместное действие изгибающего момента и осевой силы можно учесть коэффициентом [c.297]

Рассмотрим свободно опертую круговую коническую оболочку, нагруженную осевыми сжимающими силами Р (рис. 23.1). Исследуем сначала осесимметричную форму потери устойчивости. Считая, что при потере устойчивости образуется большое число волн, опустим в уравнениях (1.6) низшие производные и будем считать s постоянной в пределах полуволны. Уравнения [c.279]

Оболочки нагружали осевой сжимающей силой до значений Р = Ркр при следующих температурах стенки Ti = 323 К Т2 = = 373 Щ Тз = 423 К Т4 = 473 К Т5 = 523 К. Контроль за нагреванием осуществляли по температурам Тн и Твн- [c.241]

После определения этих характеристик оболочки нагружались осевой сжимающей силой вплоть до разрушения или выпучивания стенки. Проводились измерения относительных деформаций, нагрузки, вычислялось число волн в окружном и продольном направлениях. Из разрушенных оболочек вырезались образцы для контрольных измерений углов ориентации основы и жгута. [c.267]

Осевую нагрузку прикладывали на испытательной машине с гидравлическим приводом. Нагрузку на оболочку от машины передавали через плоские плиты с шаровыми опорами. Внутреннее давление создавалось резиновым мешком, который помещали в оболочку, в него подавалась вода под давлением до 0,5 МПа. Торцы оболочки при этом были закрыты плитами. Осевую нагрузку, действующую на плиты, воспринимали упоры. Так как плиты не были скреплены с оболочкой, то осевая нагрузка на оболочку не передавалась. При испытаниях на кручение на торцы надевали фланцы, которые через штифты передавали крутящий момент на оболочку. Один из фланцев жестко крепили к основанию, а к другому двумя гидравлическими силовозбудителями прикладывали пару сил. [c.275]

После определения характеристик упругости оболочки нагружали осевой сжимающей силой вплоть до разрушения или потери устойчивости. При этом регистрировали нагрузку в момент разрушения, его характер, а также снимали диаграмму нагрузка-сближение торцов . [c.276]

Отметим, что часть оболочек нагружали осевой сжимающей силой на универсальной электромеханической машине, погрешность силоизмерительной системы которой не превышает 1%. [c.277]

Выполнение неравенства (V.5) возможно лишь при догружении оболочки контактным давлением, поэтому возникает задача об отыскании такого значения параметра нагружения конструкции, превышение которого ведет к потере устойчивости процесса нагружения. Для того чтобы пояснить это положение рассмотрим в качестве примера задачу о потере устойчивости кольца, под действием сжимающего его одностороннего кругового основания. В основном (осесимметричном) состоянии равновесия контактное давление, действующее на кольцо, qk — с W — а) i , причем а<0 ш — а>0 1 з 1в силу осевой симметрии. Подчеркнем, что величина w — а имеет конечное значение, поэтому бесконечно малые отклонения бш(Р) от радиального перемещения w не могут привести к отрыву кольца от основания и, как показано выше, зоны контакта в смежном и основном состояниях совпадают. Если отбросить условие (V.5), получим критическую нагрузку для кольца, спаянного с основанием в зоне контакта, возникшей в докритическом состоянии. Такой подход отвечает задаче о потере устойчивости состояния равновесия. [c.81]

Вдавливание плоского штампа в относительно толстую Rlh = 30) сферическую оболочку по геометрически нелинейным уравнениям Рейсснера, учитывающим деформацию поперечного сдвига, изучено в [261, 262]. При малой осадке штампа зона контакта (о представляет собой круг, контактное давление на ее границе принимает конечное значение, а внутри оно отлично от нуля. Это является следствием трансверсаль-ной жесткости оболочки в теории, принятой для решения задачи. С ростом осадки радиус зоны контакта увеличивается, а контактное давление в центральной зоне становится меньше, чем у края области контакта. Начиная с некоторого значения осадки штампа, происходит отрыв от него центральной области оболочки, причем осевая сила, с которой штамп действует на оболочку, продолжает расти. [c.94]

Рис. 15. Конические многослойные оболочки под осевой силой с заделкой торцов

Эти напряжения возникают, например, когда на оболочку действуют осевая сжимающая сила, внешнее давление, крутящие моменты и др. [c.566]

Рассмотрим конструкцию, состоящую из сопряженных между собой с помощью кругового шпангоута длинной цилиндрической и усеченной конической оболочек. На шпангоут в его плоскости действуют радиальная р(ф), касательная (ф) силы и изгибающий момент т](ф) (рис. 4.8). Будем полагать, что стыковочный шпангоут при нагружении в своей плоскости не выходит в процессе деформации из своей плоскости за счет достаточно большой жесткости цилиндрической оболочки в осевом направлении. [c.119]

Рассмотрим ортотропную цилиндрическую оболочку средней длины, подкрепленную по торцам шпангоутами. На одном торце оболочка опирается на односторонне упругое основание в виде нескольких осевых опор различной протяженности и податливости, а на втором нагружена распределенной осевой нагрузкой 2(ф)- Такая нагрузка статически эквивалентна осевой сжимающей силе Q и изгибающему моменту М (рис. 4.46). Предполагаем, что торцевые шпангоуты оболочки при осевом нагружении не деформируются в своей плоскости. Такое допущение справедливо при большой изгибной жесткости шпангоутов в своей плоскости или при наличии на торцах оболочки жестких диафрагм. [c.174]

Пример 14.1. Рассмотрим устойчивость круговой цилиндрической оболочки при осевом сжатии, когда k = t = . Положим b = k -, t = 2. В силу (1.2) [c.305]

Пример. Длительная прочность тонкостенной цилиндрической оболочки, нагруженной осевыми силами Л/, внутренним или наружным давлением q и крутящими моментами приложенными по торцам (рис. 112). Под действием указанных силовых факторов оболочка будет находиться в безмоментном напряженном состоянии [c.219]

В этих уравнениях а1 и г — координатные линии на срединной поверхности оболочки, совпадающие с ее линиями главной кривизны / 1 и / 2 — радиусы их кривизны А1 и А — соответствующие параметры Ляме N, Т ш М — соответственно перерезывающие силы, осевые усилия и моменты в оболочке 1, щ ш т— компоненты перемещений соответственно вдоль линий а1, осг и вертикали аз к срединной поверхности Е1, VI — упругие постоянные толщина оболочки, а т , р , д — компоненты внешней нагрузки, действующей на верхней (+) и нижней (—) гранях оболочки. [c.68]

При нагрузке оболочки контурными осевыми силами постоянная Ао в свободном члене (5.7.29) имеет вид [c.141]

Пример 7.6. На рис. 7.22 изображена цилиндрическая оболочка, нижний край которой закреплен неподвижно так, что касательные смещения и я V равны нулю. Верхний край усилен кольцом, имеющим большую жесткость на изгиб в своей плоскости и практически не стесняющим перемещения края оболочки в осевом направлении. Оболочка нагружена силой Р, перпендикулярной оси оболочки, приложенной к кольцу. [c.299]

В силу безмоментной структуры оболочки в осевом направлении на краях а = О, а = аг могут быть заданы только по два граничных условия [c.204]

Толщина цилиндрической оболочки муфты внутреннего зацепления /г (0,02...0,04) р . Если плавающее зубчатое колесо косозубое, то соединительную муфту вьшолняют также косозубой, с тем же углом наклона, значение которого выбирают из условия уравновешивания осевых сил. Осевая фиксация плавающих элементов осуществляется упором в сопряженные детали разрезными проволочными (рис. 8.28, в) или плоскими торцовыми кольцами (рис. 8.28,3). [c.166]

Положим, что оболочка сжимается осевой силой Р (фиг. 703). Вернемся к выражению (22) и положим в нем давление р = 0 [c.1027]

Выражение (22), определяющее критическое состояние оболочки при осевом сжатии и равномерном давлении, может быть применено такл<е и в некоторых других случаях,выходящих за рамки исходных предпосылок. Эта возможность определяется тем, что во многих случаях длина волн складчатости при потере устойчивости оказывается существенно меньше общих размеров оболочки. Поэтому ее критическое состояние может быть оценено в первом приближении в функции местных напряжений и вне зависимости от граничных условий. Так, например, на фиг. 707 показана цилиндрическая оболочка, нецентрально нагруженная осевой силой. Допуская ошибку [c.1030]

Напряжения в оболочке от осевой силы и крутящего момента находят, как для стержня постоянного сечения [c.433]

Осесимметричная форма потери устойчивости цилиндрической оболочки, сжатой осевой силой и боковым давлением (рис. 96). [c.316]

Для цилиндрической оболочки, нагруженной осевой силой (со = 0,9), на рис. 2.2 показано отношение максимального усилия сдвига [c.41]

Например, при = 0 (ненагретая оболочка) можно нагрузить оболочку осевой сжимающей силой до значения и = 0,5 (путь нагружения указан стрелками на рис. 9.89), а затем нагреть эту оболочку до Со,-о,5=5. Если после этого начать разгружать оболочку в осевом направлении, то при значении параметра осевого сжатия (1)с о,5 = 0,4 оболочка перейдет из устойчивой области в неустойчивую, т. е. выпучится у торца. [c.255]

Объяснение этого явления аналогично объяснению такого же явления для оболочки, нагруженной осевой силой, приложенной с некоторым эксцентриситетом относительно срединной поверхности. С увеличением изгибающего момента область II уменьшается, но остается доминирующей. Оболочка как бы выпрямляется, но теряет устойчивость в области II, вдали от тор- [c.259]

Рассмотрим осесимметричную деформацию круговой цилиндрической оболочки. Вследствие осевой симметрии деформации Q2 = О и производные всех функций по ф обращаются в нуль в силу независимости функций от ф. [c.235]

При сжатии гладкой оболочки в осевом направлении силой Р последняя совершит работу, равную [c.347]

Так как на оболочку действует осевая сжимающая сила Ых и внутреннее давление д, то [c.354]

Критическая сила осевого сжатия оболочки Я,р = 2лА Л °кр. [c.383]

Основные понятия. В местах пересечения оболочек разли"Чных фор , а также на участках постановки колец жесткости, перепадов толщин, сосредоточения или резкого перепада нагрузок и т. п. в тонкостенных оболочках, помимо осевых усилий N безмоментного состояния, возникают изгибающие моменты М и поперечные силы Q. Они распространяются быстро зату- [c.422]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

Если кроме давления р на оболочку действует осевая растягивающая сила, создающая осевое напряжение Ох, то в правую часть уравнения вводится слагаемое — lhax/RD, которое отражает наличие поперечного сужения цилиндра вследствие эффекта Пуассона и этим вопрос обычно исчерпывается. Между тем, вследствие кривизны меридиана w", продольное напряжение о. дает составляющую силу по нормали, действующую заодно с давлением р, в результате чего в левую часть уравнения должно быть введено слагаемое — Уравнение в этом случае должно принять [c.77]

Кривая потерп упругой устойчивости цилиндрической тонкостенной оболочки при осевом сжатии приведена на рис. 1.15 [45]. Эта кривая аналогична кривой растяжения в области зуба текучести. Сходство процесса потери устойчивости в этих двух случаях очевидно, несмотря на их разную природу. Поведение материала при прохожденип зуба текучести можно считать закри-тическпм. Сходное влияние податливости испытательных машин на сопротивление потере упругой устойчивости, пластической деформации и разрушению объясняется зависимостью закритических характеристик и момента разрушения от кинетики нагружающей силы, ее изменения во времени, особенно в период разупрочнения образца или тела в целом, в связи с образованием тех или иных локальных изменений в образце или теле (шейка, трещина). [c.78]

Формы, придаваемые дирижаблям (тела вращения). При дв1таении в осевом направлении сопротивление направлено по оси симметрии. Так как сопротивление формы очень мало, главное влияние оказывает трение оболочки. Силы давления воздуха действуют на поверхность тела перпендикулярно к ней. [c.439]

При нек-рых ограничениях возможны более простые подходы. Исследование устойчивости равновесия упругих систем, загруженных потенциальными силами, может быть проведено энергетич. методом, основанном па теореме Лагранжа—Дирихле, согласно к-рой в ноложении устойчивого равновесия суммарная потенц. энергия упругой системы и внешних сил принимает минимальное значение, а в по-ло-кении неустойчивого равновесия — максимальное. Т. о., задача сводится к исследованию свойств функционала суммарной потенциальной энергии, что можпо заменить последовательным рассмотрением смены форм равновесия при и шенении параметров системы. В окрестности точки разветвления, наряду с исследуемой формой равновесия, существуют нек-рые смежные формы. При переходе через эту точку происходит потеря устойчивости. Переходу через предельную точку соответствует скачкообразный переход от одной формы равновесия к другой. Типичный пример — нрощелкивание топкой упругой оболочки, сжатой осевыми силами. Метод в теории У. у. с., основанный на рассмотрении точек разветвления и предельных точек, наз. статическим [I, 2]. [c.276]

Рассмотрим изотропную цилиндричекую оболочку с радиусом срединной поверхности Я, длиной L и толщиной /г. Оболочка нагружена осевой сжимающей силой Т, приложенной по окружности с радиусом Я + е. Такое нагружение, наиболее реальное с практической точки зрения, эквивалентно совместному [c.210]

При компенсации осевого Л,, радиального и углового у смещений на соединяемые валы со стороны муфты действуют реактивные усилия (силы и моменты). Их величина может быть получена интегрированием соответствующих напряжений по сечениям оболочки. Так, осевое усилие Рг, возникающее при компенсации осевого смещения, можно определить, как и в случае центробежной задачи, интегрированием касательных напряжений т,. в сечении оболочки 0 = 0 или нормальных напряжений Ог в экваториальном сечении. Радиальное усилие Рг, обусловленное несоосностью Лг, находится интегрированием напряжения Ог по сечению 0 = 0. Возникающий при этом реактивный момент Мг связан с радиальным усилием зависимостью Mr = PrD а — )/2. Реактивный момент М.), действующий на валы при компенсации углового перекоса, получается интегрированием произведения ТггГ вдоль сечения 0 = 0. При интегрировании в двух последних случаях должен учитываться гармонический характер распределения напряжений по координате 0. [c.118]

Простые оболочки, для которых определяющими являются нормальные напряжения, могут использоваться в сухих отсеках корпуса, которые в отличие от баковых отсеков, не содержат топлива и поэтому не нагружаются внутренним давлением, которое оказывало бы существенное влияние на напряженное состояние отсека (например, межбаковый отсек, приборный отсек и т. д.). На рис. 9.10 представлена схема загружения сухого отсека корпуса ЛА и переход к расчетной схеме при работе на устойчивость. Реальная переменная нагрузка вдоль оси условно заменяется постоянной эквивалентной осевой и равномерно распределенной по контуру оболочки силой А э, которая вычисляется из условия равенства максимальных нормальных напряжений по формуле [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...