Оболочка с большим отверстием

В нашу задачу не входит подробный обзор всех работ по обсуждаемому кругу вопросов. Мы акцентируем внимание читателя на имеющихся здесь постановках и методах решения, одновременно указывая на примыкающие к той или иной постановке исследования. В настоящее время нет также необходимости останавливаться на выводах количественного и качественного характера, вытекающих из различных исследований по концентрации напряжений в области малого отверстия, так как сейчас мы располагаем значительным количеством экспериментальных и теоретических результатов, относящихся к оболочкам с большими отверстиями. Из приведенных ниже таблиц и графиков можно сделать необходимые выводы, а из сравнения теоретических и экспериментальных результатов различных авторов можно судить о степени достоверности как теории, так и эксперимента. [c.307]

Напряженное состояние в оболочке с большим отверстием [c.312]

На основании многочисленных теоретических и экспериментальных исследований показано, что для большинства инженер ных задач допустимо считать срединную поверхность оболочки пологой. Это относится, например, к задачам о концентрации напряжений около отверстий в оболочках, где зоны возмущения напряжений, создаваемые отверстиями, имеют локальный характер и в окрестности каждой такой зоны оболочку с большой точностью можно считать пологой [37]. [c.97]

Экспериментальным и теоретическим исследованиям напряженно-деформированного состояния и устойчивости цилиндрических оболочек с большими прямоугольными отверстиями посвящена работа [86]. Теоретическое исследование выполнено на основе МКЭ. Оптимальному проектированию оболочек расположением вырезов посвящена работа Л. В. Петухова [87], [c.303]

Значения k, подсчитанные no формуле (41) для пластинки и оболочки при 0 = О (на конце большой полуоси), приведены в табл. 7. Таблица дает представление о быстроте сходимости полученного решения для оболочки с эллиптическим отверстием. [c.367]

Один из тросов (№ 2) перед экспозицией был обезжирен. В результате его внешние поверхности по сравнению с другими тросами подверглись коррозии в большей степени. Легкой ржавчиной были также покрыты многие внутренние проволоки. Другой трос (№ 3) был обезжирен, а затем перед экспозицией обернут полиэтиленовой лентой толщиной 0,25 мм. Под этой пленкой на протяжении примерно одного метра от каждого конца троса обнаружена сильная ржавчина, а легкой ржавчиной было покрыто около 75 % внутренних проволок. Тросы 35 и 36 перед экспозицией были нагружены, величина нагрузки составляла 20 % Ов. Снаружи эти два троса покрылись ржавчиной, на внутренних проволоках ржавчины не было. Тросы не разрушились, а их временное сопротивление не уменьшилось. Канаты с номерами 4, 5, 6, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 37 и 38 были оцинкованными. Цинковые покрытия защищали стальные проволоки, однако хорошей корреляции между массой или толщиной покрытия и продолжительностью защиты не наблюдалось. В целом, за исключением покрытий, нанесенных методом электролитического цинкования в расплаве, чем тяжелее покрытие, тем дольше период времени до появления ржавчины на канатах. Временное сопротивление канатов не уменьшилось в результате экспозиции длительностью до 1064 сут. Канаты с номерами 37 и 38 в условиях экспозиции под нагрузкой, составлявшей 20,% от их временного сопротивления, не были склонны к коррозии под напряжением. Канаты с номерами 7, 8, 9 и 10, помимо цинкового покрытия, имели оболочку из пластика. Во всех случаях морская вода проникала под пластиковую оболочку. После 751 сут экспозиции на прядях каната номер 40 под оболочкой из поливинилхлорида наблюдалась легкая ржавчина. Полиуретановые (канат номер 7) и полиэтиленовые (канаты номер 8 и 9) оболочки в значительной степени защищали оцинкованные канаты. Оболочки не имели отверстий или разрывов, но морская вода проникала к металлу около наконечников канатов. Доказательством проникновения воды в промежутки между оболочками и канатами служило то, что при протыкании оболочек из сделанных отверстий под значительным давлением вытекала вода. Когда у каждого троса наконечники с одного из концов были сняты, обнаружилось, что цинковое покрытие с участков, находившихся под наконечниками, сошло, а проволоки в прядях покрыты ржавчиной. [c.412]

НИЯ, однако не вызывает значительных изменений соответствующего <7кр напряженно-деформированного состояния (рис. 38, б—г и 39, б—г). На рис. 40 представлены результаты исследования устойчивости в большом подобной, но более подъемистой оболочки с меньшим центральным отверстием (а=125 мм, Гк БО мм, h= мм, = 5,396-10 МПа, v = 0,34). [c.77]

Таким образом, малое отверстие в большой равномерно прогретой полости излучает, как абсолютно черное тело, и его яркость не зависит от величины поглощательной способности стенок оболочки. Величина влияет лишь на выбор геометрических размеров оболочки и отверстия необходимых для получения заданной степени черноты Очевидно, что если при низких значениях а для полу чения требуемой степени черноты полости выходное отвер стие должно быть достаточно малым по сравнению с раз мерами полости, то при высоких а эта же степень чер ноты может быть достигнута при сравнительно большем отверстии. Так как при визировании на модель абсолютно черного тела желательно иметь возможно большее отверстие, то при заданных размерах оболочки ее поглощательную способность надо выбирать возможно более высокой. [c.287]

Для замкнутой полости с малым отверстием число отражений зависит от соотношения между поверхностью оболочки и площадью выходного отверстия. Для конуса или клина число отражений зависит главным образом от угла при вершине а. Чем меньше этот угол, тем большее число отражений испытывает луч перед выходом из полости. Так, например, при угле а = 10° число отражений п 18. В этом случае для излучателя из полированной платины (Гр = 0,7) [c.295]

Рассмотрим направление решения задач ТТО, начиная с задач длинных стержней, на основе разработанного подхода. Их предстоит решать в такой последовательности длинный стержень, круглая пластина (сферическое изображение пластины — точка) с переходом на другие формы пластины, круговая оболочка нулевой гауссовой кривизны (сферическое изображение — дуга большой окружности единичной сферы) с переходом к оболочкам со сложным контуром, сферическая оболочка с переходом к оболочкам двоякой кривизны (сферическое изображение — окрестность некоторой точки на сфере), оболочки (пластины) с круговым отверстием с переходом к отверстиям со сложным контуром. [c.34]

В измерителях сварочного тока широкое применение в качестве датчика тока получил воздушный трансформатор (пояс Роговского), который представляет собой замкнутую гибкую или жесткую немагнитную основу с однослойной или многослойной обмоткой. Для удобства установки на токоведущий элемент сварочного контура датчик часто делают разъемным. Каркас с обмоткой защищается внешней оболочкой из термоусаживаемой пластмассы, что придает датчику хороший вид. Отсутствие стального сердечника обеспечивает линейность его характеристики и не ограничивает применение при большой силе измеряемого тока. Разработан рад датчиков различных геометрических размеров с внутренним отверстием 47...290 мм и чувствительностью 0,5 В на 1 кА. [c.223]

Базирование деталей типа оболочек осуществляют по отверстию при помощи конических грибков с насечкой на конусной части, гладких конических грибков, разжимных колец с буртами, разжимных колец типа кулачковых патронов. При обработке оболочек большой длины для уменьшения прогибов применяют люнеты. [c.69]

Между роговицей и хрусталиком находится радужная оболочка с отверстием переменного диаметра — зрачком, который выполняет роль диафрагмы. При больших (дневных) освещенностях диаметр зрачка глаза равен 2.,,3 мм, а при низкой освещенности увеличивается до 6,..8 мм. [c.55]

Для установки заготовки по отверстию центрирующий палец делают полым и его оболочку разжимают в пределах упругих деформаций под действием приложенного с внутренней стороны равномерного давления (фиг. 233). В результате зазор между базовым отверстием и пальцем равномерно выбирается и заготовка закрепляется на пальце с большой точностью. [c.294]

Исследование задачи (3.26) показывает, что выпуклая оболочка с двумя и большим числом отверстий т 2) всегда допускает мембранное регулирование за счет добавочного нагружения силами вида (3.24). Если же оболочка ограничена одним т — 0) или двумя т = 1) замкнутыми простыми гладкими контурами, то она, вообще говоря, не допускает такого рода мембранного регулирования. Это возможно только в исключительных случаях. [c.287]

Приблизительно посередине втулки 1 предусматривается фланец 2 Т-образного профиля, причем наружный обод фланца ограничен выпуклой поверхностью, а внутренние участки 3 слегка вогнуты. На наружной поверхности обода делают рифления 4. Отгибание участков 3 внутрь и образование выпуклой наружной поверхности могут быть достигнуты в результате отгиба участков в процессе накатывания рифлений 4, служащих для хорошего удержания втулки в теле кондуктора. Для лучшего отвода тепла ребро 5 сопрягается с телом втулки плавной дугой большого радиуса. В кондукторных втулках разного диаметра форма и размеры сечения теплоотводящего фланца остаются неизменными, так как изменяется длина окружности, а не форма поперечного сечения. Кондукторную втулку заключают в оболочку из фенольно-формальдегидной, эпоксидной или иной смолы, причем в процессе литья оболочки 6 или последующей ее механической обработки обеспечивается равномерная толщина оболочки по всему контуру. Такая конструкция втулки и оболочки образует большие поверхности для отвода тепла, в результате чего температура на периферии втулки снижается до 40—38° С, в то время как температура в отверстии втулки 1 может доходить до 280° С. [c.149]

Формовка оболочек. Оболочки заформовывают в металлических коробках-контейнерах. Оболочку ставят вертикально, отверстие стояка закрывают крышкой и засыпают вокруг сухим песком (рис. 175). Для большей устойчивости оболочек сверху песка следует положить слой глины. Подготовленные таким образом формы помещаются в печь и прокаливаются в течение 2—3 ч при температуре 900° С. [c.231]

Большое практическое значение имеет выявление длины / контакта оболочки с отверстием детали. Чем больше эта длина, тем надежнее зажим. [c.57]

Мальков В. М. Краевой эффект в оболочке нулевой гауссовой кривизны с большим отверстием /Исследования по упругости и пластичности. Л. Изд-во Лениигр. ун-та, 1980. — [c.645]

В следующей своей работе [82] Тода приводит данные о теоретическом исследовании устойчивости цилиндрических оболочек при осевом сжатии. Критическое напряжение и -форма потери устойчивости определялась на основе линейных соотношений Доннелла в перемещени ях. Результаты хорошо согласовались с ранее опубликованными данными численного конечно-элементного анализа и экспериментами для цилиндрических оболочек с круговыми, эллиптическими, квадратными и прямоугольными вырезами. В работе [83] Тода приводит дополнительные данные об экспериментах над оболочками с двумя круговыми вырезами, расположенными в средней части на концах одного диаметра. Опытные образцы изготавливались из майлара, латуни и алюминия. В работе иследов о влияние на критическую нагрузку параметра где а — радиус выреза, R — радиус цилиндрической оболочки, t — толщина стенки. Теоретическое подтверждение выводов, основанных на эксперименте и числовом расчете, дается для одного случая. Критическая нагрузка для тонкой цилиндрической оболочки с большими значениями R/i для рассмотренного диапазона размеров отверстия (a/i 1) определяется параметром а. Для а < 1 влияние выреза мало, однако из-за обычных начальных несовершенств разброс критической нагрузки большой в диапазонеКа< 2 влияние выреза возрастает, критическая нагрузка резко уменьшается. При а >2 с увеличением выреза критическая нагрузка медленно снижается, разброс экспериментальных [c.302]

Пальчевский A. ., Ковальчук H. B., Носенко. B. И,, Каганов M. E. Экспериментальное и теоретическое исследование напряженно-деформированного состояния и устойчивости цилиндрических оболочек с большими прямоугольными отверстиями. — Прикл. механ., 1982, т. 18, Wo 1, с. 109—113. [c.309]

Устройство закрытого РК обычно решается установкой на внешнем меридиональном обводе кольцевого покрывающего диска оболочковой конструкции. Насадные покрывающие диски нашли широкое применение в компрессоростроении. Их геометрическая конфигурация и способы крепления к лопаткам РК апробированы в промышленности. Стальные диски, как правило, обладают необходимой несущей способностью при периферийных окружных скоростях до 300—350 м/с. Для РК, рассчитанных на большие окружные периферийные скорости, применение насадных покрывающих дисков в этом аспекте встречает серьезные трудности. Применение сверхпрочных или сверхлегких материалов, например композитных, решает эту проблему частично в силу особенностей напряженного состояния тонкостенной оболочки (диска с центральным отверстием). В связи с этим ставится вопрос отыскания принципиально новых технических решений конструкций закрытых РК. [c.83]

При испытаниях в зависимости от диаметра центрального отверстия существенно меняется вид разрушения. Для изолированного кольца или кольца, подкрепленного диафрагмой с большим диаметг ром отверстия, несущая способность определяется поломкой системы. Для пластичных материалов этому предшествуют местные пластические деформации. Начиная с определенного диаметра отверстия несущая способность определяется потерей устойчивости сферической оболочки. [c.215]

Уравнения (IX.3) или (IX.6) будем использовать при определении напряжений в пологих оболочках, ослабленных криволинейными трещинами. Многочисленные экспериментальные исследования напряженного состояния возле отверстий в оболочках различной формы показывают, что возмущения в напряженном состоянии около отверстий имеют локальный характер. Величина зоны возмущения зависит как от геометрии оболочки, величины и формы отверстия, так и от нагрузки. Внутри зоны возмущения компоненты усилий и моментов, которые характеризуют дополнительное напряженное состояние в оболочке, вызванное наличием отверстия, представляют собой быстрозатухающие функции координат. Для описания этих функций Г. Н. Савин [186] предложил применять уравнения состояний с большим показателем изменяемости (см. [33], с. 146), совпадающие с уравнениями теории пологих оболочек (IX.3). Поэтому полученные на основе уравнений (IX.3) решения [c.272]

В НИР Криолит с целью снижения рабочей температуры ЛПМ (примерно на 1000 °С) были проведены экспериментальные исследования с использованием галогенидов меди в качестве активного вещества. Наилучшие результаты получены с однохлористой медью ( u l). При давлениях неона 10-15 ммрт.ст. практический КПД достигал 1% (при средней мощности излучения 16 Вт). В качестве вакуумноплотной оболочки АЭ использовалась кварцевая трубка с внешней теплоизоляцией. Внутри оболочки были установлены легковесные шамотные диски с диаметром отверстия 20 мм для образования разрядного канала. Рабочее вещество — галогенид меди — закладывалось между шайбами на внутреннюю поверхность кварцевой оболочки. Основными недостатками этого лазера являются большой расход рабочего вещества и нестабильность параметров выходного излучения. [c.22]

В практике получили большое распространение деформируемые конструкции с физико-механическими особенностями в виде разрывов однородности. Примером таких конструкций могут служить пластинки и оболочки с вырезами произвольной формы. Исследованию их напряженно-деформированного состояния посвящено значительное число работ, опубликованных прежде всего известными советскими учеными Г. Н. Савиным, А. Н. Гузем и их учениками, Э. И. Григолюком и Л. А. Фильштинским. Приводимые в этих работах решения чаще всего основывались на использовании комплексных потенциалов Колосова—Мусхелишвили, комплексных переменных, а в последнее время — на численных методах типа метода конечных разностей и метода конечных элементов. Значительно меньшее число работ было опубликовано по решениям задач об устойчивости и колебаниям пластинок и оболочек с вырезами или устойчивости и колебаниям многосвязных систем. Изложению некоторых из них посвящена книга редактора перевода Устойчивость и колебания пластинок и оболочек с отверстиями . — М. Машиностроение, 1981, 191 с. Ограниченное число публикаций связано с целым рядом математических трудностей, которые не всегда удается преодолеть даже численными методами. [c.5]

Утром в Dq). of Eng. S ien e. Здесь dr. Ruiz занимается методом конечных элементов и экспериментами (оптические методы) в тонкостенных и толстостенных оболочках. В частности, показал способ изготовления оболочек (полная сфера с маленьким отверстием, например) электролитическим способом. Хорошая равномерность толпщны. Однако разница с теорией в задаче устойчивости по-прежнему большая. В лабораториях - чего только нет Ходили на станцию, где идут испытания лопаток турбины при импульсном напряжении. Для этого используется поршень большой массы, приводимый в движение сжатым газом. [c.159]

Сверление — одна из наиболее распространенных операций механической обработки ВКПМ. В плитах и пластинах — это сверление различных отверстий под крепежные элементы и для других эксплуатационных целей в оболочках — это главным образом сверление большого количества сквозных и глухих отверстий для штифто-болтового соединения оболочки с другими элементами конструкции. Основные требования к отверстиям точность в пределах 10—13 квалитетов, параметр шероховатости поверхности 104-40 мкм. При необходимости получения отверстий более высокой точности, а главным образом более высокого качества их поверхности, иногда применяется операция развертывания. [c.13]

Шипы противоскольжения. Предназначены для повышения сцепления шин, имеющих зимний рисунок протектора, с дорогой, покрытой льдом или укатанным снегом как на легковых, так и на грузовых автомобилях. Шины с шипами противоскольжения не имеют преимуществ перед неошипованными шинами при движешш по дорогам, покрытым рыхлым неукатанным снегом. На дорогах с усовершенствованными покрытиями, не имеющих снежной или ледяной корки, шипы ухудшают сцепление шин с дорожным полотном. Шип состоит из тонкого стержня и стальной оболочки с фланцем, который удерживает шип в отверстии, выполненном в протекторе. Стержень выступает над оболочкой на 1,2—1,5 мм. Для повышения износостойкости его выполняют из твердого карбидо-вольфрамового сплава. В зависимости от типа и размера шин шипы выпускают диаметром 8—15 мм и длиной 10—30 мм. Шипы вставляют в отверстия покрышки под давлением с помощью специального пневматического пистолета. Перед вставкой шипа головка пистолета расширяет отверстие в выступе протектора. После того, как головку пистолета вынут из отверстия, его стенки сожмутся и охватят шип. Для плотной посадки шипа диаметр его оболочки должен быть вдвое больше диаметра отверстия. Шипы размещают в грунтозацепах по краям беговой дорожки. Число шипов противоскольжения не должно превышать 200 на одну шину. Ошипованные шины устанавливают сразу на все колеса автомобиля. Во избежание преждевременного выпадания шипов следует избегать резкого трогания и резкого торможения автомобиля. [c.162]

Последний эффект является несколько необычным с точки зрения устоявшихся представлений, основанных на теории нелинейно-упругих изотропных оболочек, согласно с которыми большим уровням линейно-упругих напряжений в оболочке соответствует обычно большее их снижение вследствие учета нелинейных свойств изотропного материала. Этот и другие подобные эффекты можно объяснить особыми для данных КМ [1] соотношениями между компонентами тензора анизотропии нелинейных свойств, которые оказываются суш,ественными на заключительной стадии деформирования. Эффекты относительно выравнивания окружных напряжений на контуре отверстия можно интерпретировать как увеличение под-крепляюш,его действия сплошных торцевых частей цилиндрической оболочки на послабленную отверстием среднюю часть вследствие более жесткого модуля вдоль оси цилиндра. [c.536]

Уравнения ортотропных цилиндрических оболочек впервые были выведены X. М. Муштари (1939) обш ий случай анизотропии был рассмотрен значительно позже (С. А. Амбарцумян, 1948) однако в отношении методов интегрирования уравнений при обш ей анизотропии первые результаты получены лишь сравнительно недавно (В. С. Саркисян, 1963). Обилие упругих постоянных нри обпцей анизотропии порождает именно у цилиндрических оболочек большое число возможных вариантов соотношений, описывающих элементарные состояния (С. А. Амбарцумян, 1954). Может быть, нелишне отметить, что состояния изотропной цилиндрической оболочки сводятся к обобщенному краевому эффекту и простому краевому эффекту только при расчете напряжений около сосредоточенной нагрузки или малого отверстия к этим состояниям присоединяется еще состояние с большим показателем изменяемости в произвольном направлении на срединной поверхности. [c.259]

Жаровая труба двухъярусной сегментной конструкции состоит из силовой оболочки, снабженной большим количеством отверстий, через которые поступает воздух для конвективнопленочной (с орошением) системы охлаждения сегментов, образующих горячие стенки жаровой трубы. [c.547]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...