Удар — Время, контакта

Масса Скорость Ускорение Энергия удара Сила удара Мощность Время контакта Ударная вязкость Предел текучести Плотность Модуль упругости Твердость Температура среды Температурный коэффициент линейного расширения Удельная теплоемкость [c.149]

Анализ общей проблемы предусматривает одновременное рассмотрение местной деформации и определение характера движения конструкции во время и после удара. Если перемещение конструкции развивается за время, намного превышающее время контакта и ее размеры значительно больше размеров ударяющего тела, то эта общая задача может быть разделена на две независимые части 1) определение местного воздействия на деформируемое полупространство 2) исследование поведения конструкции при действии найденной ранее импульсной силы. Такое разделение приводит, по-видимому, к повышению запаса прочности, так как время контакта при этом оказывается заниженным, а величина нагрузки — завышенной [62]. [c.316]

Чен предложил использовать с этой целью коэффициент податливости 8 (ось 3 нормальна к поверхности). Автор использовал замену параметра (1— )]Е на 8 для определения времени контакта сфер из льда (град) и гранита с эпоксидным углепластиком (содержание волокон 55%). Соответствующие результаты показаны на рис. 23. При скоростях удара 100—500 м/с время контакта составляет от 15 до 85 мкс. [c.318]

Удар — Время, контакта 317 [c.342]

Вариант Энергия удара, Дж Скорость, м/с Время удара, с Площадь контакта, мм [c.155]

Один из усложненных вариантов установки с газовой пушкой (рис. 1.54) предназначен для исследования воздействия на материал одиночных или групповых ударов абразивных частиц, падающих под различными углами к изнашиваемой поверхности [82]. На установке можно измерить скорость движения частиц до и после удара, определить углы атаки и отскока, время контакта абразивной частицы с изнашиваемой поверхностью. Макси-7в [c.76]

В механизмах обеих разновидностей происходит реверс ролика и выбор бокового зазора с ударом во время перехода точки контакта с одной стороны паза кулачка на другую. Этот недостаток устранен [c.184]

P t) — сила, действующая на тело во время удара (сила в контакте). [c.371]

Материальная точка после удара о неподвижную поверхность (рис. 17.4) изменяет свою скорость. Со стороны поверхности на точку во время контакта действует ударная реакция. Полагаем, что поверхность идеально гладкая, так что реакция и ударный импульс 8 направлены по нормали к поверхности. [c.382]

Раскаточная машина имеет два вращающихся шпинделя, на которых смонтированы планшайбы (круглые столы). На планшайбах закреплены штампы (рис. 58). На этой машине выгодно сочетается усилие прокатки с усилием штамповки. Процесс раскатки обеспечивает мелкозернистую структуру и необходимую прочность. Время контакта штампа с заготовкой при раскатке очень небольшое. А так как при этом нет динамического удара, то штампы изготовляют из недорогостоящих материалов. На машине изготавливают заготовки шестерен, маховиков, направляющих втулок, барабанов для тормозов, соединительных муфт, бандажей, турбинных и компрессорных дисков. [c.112]

В некоторых простейших случаях для учета местных деформаций могут быть использованы непосредственно -результаты, полученные в предыдущем разделе. Это можно сделать в том случае, если время соударения Т мало по сравнению с периодом собственных колебаний системы. Так, например, рассматривая удар груза т, по грузу /Пг (фиг. 238), удерживаемому пружиной с коэффициентом податливости , пренебрегая воздействием пружины за время контакта, найдем величину максимального сближения (81), максимального контактного усилия (82) и продолжительность контакта (83). При выводе этих формул предполагалось, что груз является свободным и что движение его описывается вторым из уравнений (77). Из этого уравнения следует, что к концу соударения скорость груза составит [c.542]

Приложим при / = О к шарику л = О постоянную единичную силу, под действием которой он начнет двигаться вправо. В момент /= У 2 он со скоростью 1/"2 ударится о шарик л = 1. Будем считать соударения абсолютно упругими, а время контакта равным нулю. Тогда в момент соударения нулевой шарик остановится, а первый приобретет его скорость. Далее, нулевой шарик вновь начнет двигаться с еди- [c.23]

При умеренных окружных скоростях Г/Т < 1 HV — Т/Тс< 1, где Гн и Тс — продолжительности начальных периодов кромочного и срединного ударов, когда точка контакта одной из пары зубьев находится вне линии зацепления. При этом за время пересопряжении зубьев успевает произойти несколько колебаний, сопровождающихся перераспределением нагрузки с одного зуба на другой. Pea- [c.206]

Чтобы определить эти скорости и мгновенный импульс, разделим весь процесс удара на две стадии 1) от начала соприкосновения тел до мгновения, при котором их скорости сравнялись, и 2) от этого мгновения до конца контакта. Удар, при котором полученные за время удара деформации соударяющихся тел частично сохраняются к концу удара, называют не вполне упругим. [c.307]

Во многих экспериментах ударником являются сферические, цилиндрические и другой формы тела вращения, для которых продолжительность удара велика по сравнению с временем прохождения волной напряжений наибольшего размера ударника. В этом случае для построения кривой а—1 используется решение Герца [23], [28], которое требует численного интегрирования. Достаточно знать продолжительность удара t , максимальный радиус контакта и максимальную осевую силу Р , развивающуюся во время соударения. Эти величины определяются экспериментально, значения их приведены в табл. 1 [8]. [c.12]

На рис. 63,6 приведена осциллограмма измерения температуры на натурной установке, из которой видно, что характер теплового процесса, наблюдаемый при многократных соударениях пары металл — металл, отличается от характера аналогичного процесса при единичных ударах. За короткий промежуток времени между ударами теплота, генерируемая на поверхности контакта, не успевает рассеиваться,, объемная температура в процессе многократных соударений значительно повышается (после 20 ударов до 95°С). Кроме того, при единичном ударе на короткое время повышается и поверхностная температура, но к концу удара она снижается почти до исходной. Поверхностная температура достигает максимального значения уже через несколько ударов. [c.136]

Кроме того, максимальную силу определяли экспериментально. За время удара она изменялась от нуля до максимального значения и опять до нуля. Силу удара для соударяющейся пары сталь 45 — сталь 45 рассчитывали по формуле (85). Анализ результатов показал, что расчетные и экспериментальные данные совпадают вначале (при скорости до 0,4 м/с), пока материалы подчиняются закону Гука. В области пластической деформации контакта (при скорости, превышающей [c.140]

Бериллиевые бронзы хотя и являются наиболее дорогими и дефицитными из всех медных сплавов, но в то же время характеризуются совокупностью ряда свойств, не имеющихся у других металлов и сплавов. Бронзы с содержанием 1,7—2,5% бериллия и легированные небольшими добавками никеля, кобальта, титана, марганца и других элементов обладают высокой химической стойкостью, износоустойчивостью и упругостью в сочетании с прочностью и твердостью, равной свойствам легированных сталей, а также высоким сопротивлением ползучести и усталости. Эти свойства бериллиевых бронз сохраняются до 315° С при 500° С прочность их снижается, но остается равной прочности оловянно-фосфористых и алюминиевых бронз при комнатной температуре. Для них характерна также высокая электропроводность, теплопроводность и неспособность давать искры при ударе. Применяются бронзы в виде полос, лент и других полуфабрикатов для изготовления особо ответственных деталей авиационных приборов и специального оборудования (мембран пружин пружинящих контактов некоторых деталей, работающих на износ, как, например, кулачки полуавтоматов в электронной технике и т. д.). [c.240]

Только по истечении какого-то времени, когда наладчик замечает, что, например, давно не перемещался транспортер, он пытается визуально определить причину и место неполадки. Это нетрудно сделать при несрабатывании управления циклом головки (когда все, кроме одной, вернулись в исходное положение), но невозможно, когда не произошла фиксация. Тогда наладчик идет к пульту отыскания неполадок и, поворачивая рукоятку, определяет номер несработавшего электрического контакта, подходит к нужной позиции и легким ударом или постукиванием сдвигает деталь в требуемое положение. Таким образом, время ус гранения неисправностей минимальное, а общее время простоя велико. [c.53]

В ряде работ (например, [90]) сделана попытка измерить давление соударения, развиваемое струей жидкости, с помощью пьезокерамических датчиков (см. гл. 2). На рис. 8.9, а показано изменение импульсного давления во времени. Время возрастания кривой нагрузки при ударе имеет длительность в пределах нескольких микросекунд. Время снижения р составило 15—20 мкс. Предполагается, что падение пика давления связано с началом растекания жидкости. Однако распределение давления по площади пятна контакта капли с поверхностью экспериментально получить пока не удалось. Многие исследователи отмечают, что скорость радиального растекания капли при ударе в несколько раз больше, чем скорость соударения (более чем в 5 раз). [c.280]

Из предыдущего следует, что значение импульса давления при ударе не зависит от размера капель. Однако время действия этого импульса зависит от диаметра капли, что косвенно влияет на скорость эрозионного разрушения. Чем больше размер капель, тем больше при прочих равных условиях время действия импульса давления, тем ниже порог разрушающих напряжений. С увеличением размера капель увеличивается пятно контакта. Кроме того, с уменьшением размера жидких частиц их траектории приближаются к траектории несущей паровой (газовой) фазы при этом уменьшаются угол падения капель на омываемую поверхность, нормальная составляющая скорости соударения и как следствие снижается скорость эрозии. [c.287]

Полезно сравнить различные экспериментальные методы. В испытаниях на откол и при определении динамических диаграмм деформирования [156], волны напряжений являются одномерными, т. е. для измерения прочностных свойств материалов используются вполне определенные напряженные состояния. Однако при испытании на соударение условия нагружения определяются контактом поверхности с затупленным телом и реализуется сложное напряженное состояние, В методах Изода и Шарни нож маятника имитирует реальный удар по образцу в форме балки. Реальный характер соударения с внешним объектом имитируется и при баллистических испытаниях, воспроизводящих локальное неоднородное напряженное состояние в окрестности области контакта. Однако различная природа инициируемых напряженных состояний исключает возможность сравнения различных методов. В частности, не всегда можно сопоставить данные, полученные методами Изода и Шарпи. Кроме того, из-за малого размера образцов при большом времени контакта (например, 10" с) возникает многократное отражение импульса, что затеняет его волновую природу, проявляющуюся в больших образцах или в реальных конструкциях. Однако при баллистических испытаниях, когда используются тела диаметром порядка 2 см, движущиеся с большой скоростью, время контакта может составлять менее 5 х 10 с. При скорости волны 6 мм/мкс энергия удара в пластине концентрируется в пределах круга с радиусом, не превышающем 30 см. В пластине больших размеров можно получить меньшее число отражений, чем в малом образце. По мнению авторов, масштабный эффект является существенным при испытаниях на удар. Для экстраполяции экспериментальных данных на протяженные конструкции необходимо, чтобы помимо других параметров сохранялось постоянным отношение их1Ь, где т — время контакта, и — скорость волны, Ь — характерный размер. [c.315]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Весьма эффективны инструменты, в которых раскатываюш,ее действие роликов сочетается с ударным. Раскатник такого рода (рис. 64) состоит из оправки с конусным хвостовиком, роликов 2, сепаратора 3. Рабочая часть оправки выполняется в виде многогранника или на ней делаются продольные рифления под ролики. Длина ее в 2—3 раза превышает длину роликов, что позволяет переставлять их при износе оправки на новый участок. При работе враш.ается деталь или раскатник. В момент прохождения вершин многогранника ролики наносят по поверхности упрочняемого отверстия частые удары. Плавность работы инструмента повышается с увеличением количества граней, число их берется кратным двум и не менее шести. Чем больше граней, тем меньше энергия ударов. Ширина дуги Н между гранями (рифлениями) обычно не превышает 2 мм, иначе увеличивается время контакта ролика с обрабатываемой поверхностью, что особенно нежелательно для тонкостенных деталей (толщина стенок у них должна быть не менее 0,1 do). Длину роликов принимают на [c.125]

Течение металла при штамповке на прессах отличается от течения в молотовом штампе, что необходимо иметь в виду при проектировании технологического процесса. Поскольку скорость деформирования на прессах ниже, время контакта металла с инструментом больше, чем на молотах. Это приводит к переохлаждению поверхности заготовки и худшему заполнению полости штампа. В то же время, если при штамповке на молоте облой между ударами остывает и препятствует течению металла в стороны, то на прессе при деформировании за один ход в облой поступает наиболее нафетый металл. В результате течение его в горизонтальном направлении происходит легче, чем в вертикальном. Поэтому для хорошего заполнения прессового штампа плоскость разъема выбирают вблизи торца поковки, так что полость в одной из частей штампа получается значительно глубже другой. [c.93]

На стойкость штампов влияют много факторов, связанных с поковкой (геометрия, масса, температура, материал и заложенная технология), с самим штампом (материал, структура, состояние поверхности, геометрия формы, количество ручьев, температура штамп, способ его восстановления), с оборудованием для ковки (избыгок энергии удара молота по отношению к работе пластической деформации техническое состояние оборудования и скорость удара), а также с условиями эксплуатации (вид смазки штампа, способ нагрева поковки, время контакта поковки со штампом, состояние окалины, охлаждение и удаление окалины, а также процесс ковки) [144]. [c.42]

Штамповка на КГШП. Деформирование на КГШП происходит со скоростями, которые в десять раз ниже, чем при штамповке на молотах (в начале процесса не более 0,6-0,8 м/с). Кроме того, на молотах деформирование происходит за несколько ударов, а на прессах обычно за одно нажатие в каждом ручье. Ввиду небольшой скорости деформирования на прессах время контакта в процессе самого деформирования значительно больше, чем на молоте. Это приводит к повышенному охлаждению контактных поверхностей заготовки. Поэтому глубокие полости заполняются хуже, чем при штамповке на молотах. [c.537]

Л — усилия в сечении пики у острия 6 — время контакта пики с работопоглотителем 1. 2.3.4 — последовательные соударения за один цикл А — начальный момент деформации конца пики от удара бойка. [c.152]

Выбор системы автоматического адресования и ее параметров обусловливается в основном назначением конвейера и необходимым количеством адресов, т. е. тем транспортнотехнологическим маршрутом, по которому должны следовать тележки с грузами согласно заданному производственному процессу. Чем более простой, четкой и организованной будет маршрутизация грузопотоков изделий, тем проще, дешевле и надежнее будет система адресования. Поэтому при проектировании необходимо уделять большое внимание тщательности отработки маршрутов движения грузов и программ — задания по адресованию. Маршрут следования грузов должен быть по возможности кратчайшим и независимым. На выбор системы адресования оказывают влияние способ установки адреса, скорость движения тележек и производственные условия работы конвейера. Скорость движения тележки с адресоносителем обусловливает промежуток времени считывания адреса, т. е. времени взаимодействия элементов информации адресоносителя и считывателя. При повышенных скоростях движения конвейера (более 12 м/мин) в некоторых конструкциях систем адресования время считывания может оказаться недостаточным для надежного срабатывания аппаратуры считывателя и передачи командного импульса. Кроме того, в контактных системах считывания высокая скорость движения вызывает удары при взаимных контактах деталей адресоносителя и считывателя, что может неблагоприятно отразиться на сроке их службы. [c.204]

В самом деле, — говорит Ньютон в пояснение к этому за- кону, — если что-либо давит на что-нибудь другое или тянет его, то оно само этим последним давится или тянется. Если кто на- жимает пальцем на камень, то и палец его также нажимается камнем . Если какое-нибудь тело, ударившись о другое тело, изменяет его количество движения на сколько-нибудь, то и оно претерпит от второго тела в своем собственном количестве движения то же самое изменение, но обратно направленное, ибо давления этих тел друг на друга во время контакта равны. Первый и второй законы Ньютона были формулированы по отношению к материальной точке. Третий закон Ньютона является основным для механической системы точек. Нужно только отметить, что действие и противодействие не образуют системы сил, эквивалентной нулю (т. е. уравновешенной), так как дей ствие приложено к одному телу, а противодействие — к другому. По этой причине как действие, так и противодействие могут вызвать движение тел, к которым они приложены. Рассмотрим, например, камень, находящийся под действием силы притяже ния Земли сила противодействия в данном случае будет при ложена к Земле. Действие вызывает движение камня, противодействие-движение Земли. Так как масса камня иичтожнн по сравнению с массой Земли, то смещения Земли не могут быть измерены современными приборами перемещения же камня обнаруживаются без специальных инструментов, простым глазом. [c.163]

Материальная точка после удара о неподвижную поверхнос (рис. 17.4) изменяет свою скорость. О) стороны поверхности точку во время контакта действует ударная реакция. Полагае что поверхность идеально гладкая, так ч реакция и ударный импульс 5 направле [c.572]

Сравнение результатов табл. V показывает, что композиты, изготовленные различными способами, обнаруживают различное поведение при динамическом разрушении. Композит (б) расслаивался примерно при той же скорости удара, что и неармированный алюминий, в то время как композит на основе диффузионной матрицы 6061 давал по крайней мере трехкратное увеличение скоростного порога расслаивания по сравнению с неармирован-ным алюминием. Причина этого заключается, вероятно, в различной геометрической упаковке волокон в этих двух композитах, большой площади контакта между нитями и наличием слабых поверхностей между соседними лентами композита (б). С другой стороны, большие поры в диффузионном композите, по-видимому, способствуют сопротивлению расслаивания тем, что создают дополнительную геометрическую дисперсию импульса. [c.325]

Смена абразива, при равенстве прочих факторов, существенно влияет на износ и динамику изнашивания. paBHeHne показало, что наибольший износ был при ударе по слою незакрепленного абразива при ударе по абразивной массе и монолитному абразиву износ был меньше. На основании этих данных можно сделать выводы, касающиеся режимов эксплуатации породоразрушающего инструмента и методов исследования его износостойкости. Действительно, выяснилось, что на износ породоразрушающего инструмента влияет не столько монолитный абразив, сколько частицы его, образующиеся при бурении, обработке или дроблении. Отсюда становится понятной весьма отрицательная роль зашлам-ленности забоя или зоны контакта инструмента с породой — скопление частиц породы в зоне контакта инструмента с забоем увеличивает его износ и сокращает эффективное время работы. [c.64]

Если предположить, что во время удара Р = onst и ц = onst, то для расчета температуры в зоне контакта имеем [после решения дифференциального уравнения (46)] [c.126]

Характер зацепления ролика кривошипа с мальтийским крестом оказывает большое влияние на условия взаимодействия механизмов подъема, поворота и фиксации шпиндельного блока и может изменяться при неточном изготовлении креста и при износе механизма поворота [4]. В начале зацепления ролика кривошипа с мальтийским крестом могут иметь место три характерных типа кривых крутящих моментов. В первом случае после начального зацепления ролика кривошипа с рабочей стороной паза креста, сопровождаюш,имся характерным пиком М, крест продолжает двигаться с небольшой постепенно увеличивающейся скоростью. Момент Мцр на этом участке остается все время положительным (станок 6). Во втором случае после начального контакта ролика с крестом движение креста прекращается, а ролик поводка продолжает двигаться в зазоре паза креста. На этом участке момент равен нулю (станок 2). Далее происходит более резкое возрастание скорости креста, а затем и блока, чем в первом случае (момент Л/f на участке разгона блока положителен, станок 2). В третьем случае после начального зацепления ролика с крестом, сопровождающегося обычно более сильным ударом [c.65]

Одной из причин этого является износ термообработанных, достаточно твердых рабочих поверхностей кулачков и шарниров рычажной системы. Даже метод кинематического замыкания при помощи двух соосных кулачков лишь незначительно продлевает срок службы кулачка. Появившийся зазор между роликом и профилем в точках перехода с одного рабочего участка на другой вызывает удар ролика о профиль. Там, где ролик катится без скольжения, постепенно возникает чешуйчатый износ профиля, обусловленный огромными контактными напряжениями. Исследования, проведенные на кафедре кондитерского производства МТИПП, показали, что в карамелезавертывающем автомате АЗК-300 с модернизированными кулачками при скорости вала 16 рад сек за счет инерции звеньев передаточного механизма ролик прижимается к кулачку с силой 370 н, в то время как нагрузка на рабочий орган составляет 0,08 н. Повышение твердости рабочей поверхности кулачка и ролика приводит лишь к уменьшению площади контакта, что, в свою очередь, вызывает увеличение контактных напряжений. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...