Приближение импульсное

При решении задач, связанных с процессами столкновений, и вычислении силы, действующей на частицу, в предположении прямолинейности траектории мы ограничиваемся так называемым импульсным приближением. Связь между F dt я составляющей изменения импульса по оси х рассмотрена в гл. 5. Импульсное приближение часто бывает эффективным при условии, что истинная траектория не слишком отличается от прямой, по которой частица двигалась бы при отсутствии взаимодействия. [c.420]

Как уже отмечалось ранее, при достаточно большой длительности импульсного воздействия дисперсию в первом приближении можно не учитывать и использовать модель эквивалентного анизотропного материала [уравнения (7) и (12)1. Один из эффектов, связанных с анизотропией, проявляется в задаче об ударе по краю ортотропной пластины, когда сила действует в плоскости пластины, а край составляет некоторый угол с осью симметрии материала. Если не учитывать конструкционную ц внутреннюю дисперсию в материале, то для решения этой задачи можно воспользоваться уравнениями (7) и следующими граничными условиями на краю [c.322]

Существенно иное, статистическое направление теории оптимальных систем возникло примерно одновременно с теорией детерминированных систем. Статистическое направление, во всяком случае на начальной стадии, базировалось на математической теории Колмогорова — Винера. Кроме того, был создан другой метод — метод канонических разложений, часто оказывающийся более удобным для приближенного решения сравнительно сложных задач. Вначале работа в области статистических методов в автоматике велась главным образом в направлении развития статистических методов исследования стационарных линейных систем в установившемся режиме при стационарных случайных возмущениях, применения этих методов к задачам практики и их распространения на линейные импульсные системы. [c.250]

Элементы 5 ,-/ матрицы S называются импульсными функциями системы и описывают поведение i-й сосредоточенной массы при нулевых начальных условиях ф (0) = ф (0) = О и при воздействии на /-ю массу единичного импульса [58]. При использовании выражения (6.6) требование непрерывности и дифференцируемости вектор-функции / (t) при > О не является обязательным. Уравнение (6.6) формально позволяет решить задачу о вынужденных колебаниях механической системы с линеаризованными упруго-диссипативными характеристиками при действии на нее практически любых встречающихся возмущающих сил. Интеграл (6.6), называемый интегралом Дюамеля, может быть вычислен в общем случае одним из приближенных методов интегрирования. [c.166]

В форме некоторого скачка может быть в первом приближении также учтен динамический эффект, связанный с наличием зазоров в кинематических парах. Строго говоря, наличие зазоров нарушает линейность рассматриваемой колебательной системы, так как в зазоре восстанавливающая сила обращается в нуль. При этом зазор проявляется как нелинейный элемент, влияющий на собственную частоту системы [7, 12, 18, 41, 42]. Однако в подавляющем большинстве цикловых механизмов переход через зазор происходит лишь несколько раз за период кинематического цикла, когда меняется знак возмущающей силы. Очевидно, что в "этом случае, за исключением малых зон переключения, система сохраняет линейные свойства и реагирует на зазор как на некоторое импульсное возмущение. [c.101]

Схема цифрового измерителя работает следующим образом (рис. 3). При приближении молота к образцу световой поток от осветителя 1 через стартовое отверстие в решетке 2 попадает на нижний фотодиод 4 и образует электрический стартовый импульс, запускающий схему счета счетчика 11. При отклонении маятника (в процессе разрушения образца) и его обратном движении до нижнего вертикального положения через щелевую решетку проходит импульсный световой поток к верхнему фотодиоду 3, образующему электрические импульсы, число которых равно двойному числу делений части шкалы, на которую отклонился маятник при испытании образца. [c.100]

Как и всякий другой метод, предложенная модель является некоторым приближением к реальному процессу и обладает рядом недостатков. Однако этот метод позволяет получить достаточно простые выражения для оценки конечного результата и может быть использован для оценки характеристик разрушения. Учитывая особенность исходного продукта для электроимпульсного дробления (монолитность, постоянство свойств и ограниченный размер), гидродинамическая модель может быть использована при разработке методики расчета гранулометрического состава продуктов электроимпульсного разрушения твердых лет с рядом дополнительных условий, учитывающих особенности образования канала разряда и выделения в нем энергии при электрическом импульсном пробое образцов. [c.85]

Рис. 6. Рассеяние в импульсном приближении.

Формула (2.34) непосредственно вытекает из (2.35) и (2.40). Угол рассеяния 0 частицы мишени в импульсном приближении равен л/2. [c.31]

Импульсное приближение фактически является приближением высоких энергий, поскольку чем выше энергия налетающих частиц, тем менее вероятно рассеяние на большой угол. [c.31]

При этом амплитудная сила импульсного тока, возникающего в цепи разряда Ир), приближение во столько же раз выше силы зарядного тока 1д. [c.650]

Теперь рассмотрим неустановившийся процесс разрушения термоизоляции при однократном импульсном тепловом воздействии, приняв в (3.87) q = q(t) = A t exp [- mt/tg] [33]. Распределение температуры в слое термоизоляции приближенно зададим параболической зависимостью от координаты z. На начальном этапе теплового воздействия, пока еще на нагреваемой поверхности термоизоляции не достигнута температура теплового разрушения и поэтому v s о, примем [c.116]

Для приближенного учета влияния импульсного элемента на процесс в высокочастотных непрерывных составляющих и тем самым для учета их влияния на остальной процесс в методе разделения замещающей системы вводится промежуточная дискретная составляющая первого порядка, называемая фиктивной, [c.306]

Импульсные, переходные и частотные характеристики могут быть получены решением дифференциального уравнения (6,4). При воздействии x t) = t) исключают из рассмотрения скачок, вводя новые начальные значения координаты и ее производных для момента времени /=+0, В общем случае, если начальные значения при приближении к /=0 слева обозначить г/(—0), у (—0), 0), то начальные значе- [c.442]

Динамические свойства регулируемых участков пароперегревателей выражаются временными (разгонными и импульсными) или амплитудно-фазовыми частотными характеристиками. Амплитудно-фазовые характеристики являются более универсальными. Они позволяют произвести исследование системы на устойчивость, определить оптимальные настройки регуляторов и построить переходные процессы в системе регулирования при различных возмущениях. По временным характеристикам можно непосредственно определить приближенные динамические параметры объекта и настройки регулятора, а также приближенные выражения передаточных функций и амплитудно-фазовые характеристики объекта, по которым можно произвести полное исследование системы регулирования. [c.185]

Приведенные характеристики заземлителей подстанций и линий при токах 50 Гц и токах молнии в грунтах с удельным сопротивлением меньше 2500 Ом-м получены с использованием метода физического моделирования заземлителей. Для расчета импульсных сопротивлений одиночных заземлителей — сосредоточенных, протяженных и противовесов даются приближенные аналитические методы расчета. [c.3]

Рассматриваемый ниже расчет импульсного сопротивления сосредоточенных заземлителей основывается на исследовании в однородном поле импульсных характеристик грунта см. гл. 1), а именно электрической прочности грунта Еар (см. рис. 1-6) и его импульсного удельного сопротивления р =/( ), зависящего от электрической напряженности в поле электрода (см. рис. 1-5). Искровая зона вокруг заземлителя приближенно рассматривается как зона, имеющая радиальную симметрию относительно оси электрода и сопротивление, равное нулю [2, 5]. [c.82]

Импульсное сопротивление заземлителя с сеткой зависит от места ввода тока, т. е. от места присоединения молниеотвода к заземлителю. Заземлитель ОРУ подстанции из сетки с вертикальными электродами по контуру или без них при вводе тока в центре или на стороне контура приближенно можно рассматривать как сложный протяженный заземлитель из ряда параллельных горизонтальных полос. [c.135]

Расчета, позволяющего оценить с допустимым приближением поправочный коэффициент к импульсным коэффициентам заземлителей квадратной формы при использовании их для неквадратных заземлителей с вводом тока на стороне, в настоящее время не имеется. [c.140]

Схема замещения протяженного заземлителя при большом токе молнии приближенно представляется длинной линией, у которой импульсная проводимость и емкость Си на единицу длины зависят от напряжения в данной точке заземлителя, определяющ,его размеры искровой зоны (см. рис. 8-1). [c.180]

Импульсное сопротивление протяженного заземлите-ля длиной 21 при вводе тока i=2at в его середину с учетом искрообразования в первом приближении получаем по выражению для потенциала фл (О, у, t) после подстановки в него значения у= Гф [61] [c.183]

Приближенное выражение для импульсного сопротивления протяженного заземлителя длиной I в случае ввода тока в его начало получаем из формулы (8-35) [c.184]

Формула (8-35) является формулой импульсного сопротивления протяженного заземлителя с учетом искрообразования в первом приближении —2и1, так как была выведена при распределении тока i x, t) по заземлите-лю, найденному из линейных уравнений длинных линий (8-28), т. е. без учета искрообразования. [c.185]

Для определения импульсного сопротивления протяженного заземлителя с учетом искрообразования во втором приближении —Zva было найдено распределение тока V х, i) по заземлителю с учетом искрообразования путем приближенного решения нелинейных уравнений (8-28). Далее выражение для z,ai определялось таким же образом, как и для Zhi. [c.185]

Анализом и расчетами установлено, что величина Zhi меньше действительного импульсного сопротивления протяженного заземлителя, а 2ип — наоборот, больше его. Поэтому действительное значение 2д определяется как полусумма сопротивлений первого и второго приближений [c.186]

Рассмотрим результаты испытаний импульсных сопротивлений противовесов и сравним их с теоретическими расчетами для тех же условий, а именно без учета искровых процессов в земле, т. е. при / =0. Для приближения условий испытаний к условиям теоретических расчетов при линейно нарастающем токе i=at значения z определялись на линейной части фронта тока при /<Тф. [c.196]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Эти замечания существенны в связи с тем вопросом, который будет рассмотрен ниже, а пменно вопросом о распространении упругопластических волн. Большая часть экспериментальных данных, сюда относящихся, получена в опытах по распространению волн именно в стержнях. С другой стороны, пластическая деформация связана с диссипацией энергии, и вопрос, скажем, о прогрессивных волнах для упругопластических тел лишен смысла, возбужденные с одного конца волны быстро затухнут и не дойдут до второго конца. Большая часть опытов производилась при импульсном нагружении на одном конце, измерялись либо остаточные деформации после прохождения пластического фронта, либо изменение деформации во времени в каком-либо сечении образца. Даже приближенный анализ, подобный сделанному в 13.8 для упругого стержня, для упругопластнческих [c.565]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию реакции тела из композиционного материала на кратковременно действующие или импульсные силы. В уже упоминавшейся работе Пекка и Гартмана [134] рассмотрено воздействие импульса на слоистое полупространство, вызывающего сжимающие напряжения, параллельные слоям. Сви [169, 1701 исследовал слоистое полупространство, подверженное импульсному нагреву (например, с помощью лазера), при этом учитывал связанные термоупругие эффекты. В этой работе использовалась приближенная модель среды, предложенная Саном и др. [167]. В другой работе Сви и Виттера [171 ] применили эту модель для решения задачи о действии импульса давления на полуплоскость с косыми слоями, они исследовали влияние угла наклона"слоев и дисперсию напряжений. [c.321]

В настоящей главе была сделана попытка дать сводку результатов, полученных в различных экспериментальных и теоретических работах по волнам и колебаниям, возникающим в направленно армированных композитах, для случая малых деформаций и линейных определяющих уравнений. Эта попытка представляется своевременной, так как за последние годы достигнуты значительные успехи в понимании особенностей линейного динамического поведения композиционных материалов. Линейная теория с ее точными результатами для слоистой среды и различными хорошо обоснованными приближенными подходами к описанию как слоистых, так и волокнистых композитов в настоящее время близка к полному завершению. Этот объем теоретических сведений дополняется экспериментальной проверкой результатов, относящихся к распространению сину-соида льных волн и импульсных возмущений. Следует отметить, однако, что необходимость проведения дальнейших экспериментальных исследований все еще остается важной. Многое еще предстоит сделать и в решении задач с нестационарными волнами, в особенности в определении локальных значений полевых переменных, таких, как напряжения на поверхности раздела фаз и динамическая концентрация напряжений. [c.388]

Теория нелинейных импульсных автоматических систем начала развиваться сравнительно недавно. Применяя идеи методов исследования абсолютной устойчивости, основанных на прямом методе А. М. Ляпунова в форме, приданной ему А. И. Лурье, и используя подход В. М. Попова, удалось найти достаточные условия абсолютной устойчивости положения равновесия нелинейных импульсных автоматических систем в виде разрешающей системы квадратных уравнений и частотных критериев устойчивости. Изучение периодических режимов в импульсных и цифровых автоматических системах исторически началось раньше установления критериев устойчивости. Вначале эти исследования основывались на привлечении идей приближенного метода гармонического баланса. Распространение метода гармонического баланса позволило разработать эффективные способы определения режимов с периодом, кратным периоду повторения в нелинейных амплитудно-импульсных и широтно-импульсных сиотемах. Этот подход весьма удобен и оправдан для определения низкочастотных периодических режимов. Для высокочастотных периодических режимов оказалось, что простая замена частотной характеристики непрерывной части на импульсную частотную характеристику позволяет не приближенно, а точно определить существование высокочастотных периодических режимов. Что же касается периодических режимов с периодом, не кратным периоду повторения, а также сложных периодических режимов, то единственная возможность их определения, которая существует в настоящее время, связана с развитием метода гармонического баланса по преобладающей гармонике. Задача исследования устойчивости периодических режимов сводится к задаче определения устойчивости в малом линейной импульсной системы с несколькими импульсными элементами [48]. [c.270]

После зарядки емкостных накопителей они подключаются к разрядному промежутку с целью формирования в толще частиц дробимого продукта канала пробоя. Здесь имеют место большие непроизводительные затраты энергии. В большинстве случаев технологически приемлемой средой в рабочей разрядной камере является техническая вода, имеющая относительно высокую электрическую проводимость ( 10 -10 Ом см). В такой среде существенное значение имеет растекание импульсных токов как с электродов, так и с поверхности плазменных образований, формируемых в разрядном промежутке в процессе пробоя. Это приводит к значительным потерям энергии в разрядном промежутке на стадии формирования канала пробоя и локально меняет свойства и характеристики жидкости (температуру, проводимость и др.), вплоть до ее фазовых превращений /11/. Величина предпробивных потерь (энергия формирования фронта импульса напряжения) может быть рассчитана по строгим соотношениям для принятой схемы замещения контура генератора (например, в /11/ для -L-R= или -L-R) или оценена в приближениях (по уровню амплитуды напряжения U,/, и времени фронта t,/,) для выбранной формы волны напряжения [c.120]

Для оценки величины абразивного износа электродных систем за счет грохочения сравнены данные износа в рабочей камере 278УС с бигармоническим приводом (см. гл. 6) с участием и без участия импульсных разрядов. Износ за счет грохочения оценен в 1-2% от полного и может не учитываться при приближенном расчете долговечности электродных систем. [c.173]

Выбор ХМЧ длА целей приближенного моделирования процесса определялся, в первую очередь, простотой получающегося математического выражения. Действительно, если аппроксимацию проводить в наиболее наглядной временной области, то требуется выполнить переход от изображения к оригиналу (импульсной переходной функции). Такой переход возможен лишь в ограниченном числе случаев, и к тому же аналитическое выражение переходной функции, как правило, оказывается весьма сложным, трудно поддающимся анализу. Этим обстоятельством объясняется развитие методов, основанных на анализе поведения передаточной функции в комплексной области, в частности, на исследовании частотных характеристик. Частотные характеристики нашли широкое применение в самых различных задачах динамики систем. К их недостатку следует отнести существенное усложнение их математического выражения по сравнению с исходной передаточной функцией Яfpf в связи с зшеной p = i(k> и разделением действительной и мнимой частей Р(и>j. [c.20]

Особенно простыв выражения получаются для матричных элементов любого процесса в низшем порядке теории возмущений, к-рьш соответствуют т. н. дренес-пые диаграммы, не имеющие замкнутых петель,— после перехода к импульсному представлению в них вовсе не остаётся интегрирований. Для осн. процессов КЭД такие выражения для матричных элементов были получены на заре возникновения КТП в кон. 2()-х гг. и оказались в разумном согласии с опытом (уровень соответствия 10 —Ю" , т. е. порядка постоянной тонкой структуры а). Однако попытки вычисления радиационных поправок (т. е. поправок, связанных с учётом высших приближений) к этим выражениям, напр, к Клейна — Нишины — Тамма ф-ле (см. Клейна — Ни-шины формула) для комптоновского рассеяния, наталкивались на спедифич. трудности. Таким поправкам отвечают диаграммы с замкнутыми петлями из линий виртуальная частиц, импульсы к-рых не фиксированы законами сохранения, и полная поправка равна сумме вкладов от всех возможных импульсов. Оказалось, что в большинстве случаев возникающие при суммировании этих вкладов интегралы по импульсам виртуальных частиц расходятся в УФ-области, т. о. сами поправки оказываются не только не малыми, но бесконечными. [c.303]

Как видно, параметр Л даёт ординату полюсной особенности однонетлевого приближения и поэтому также является характеристикой краевого типа. С фиа, точки зрения, величина Л, называемая параметром шкалы КХД, характеризует масштаб импульсной переменной к — у к , при к-рой а, принимает значения, большие единицы, т. е. соответствует сильной связи. [c.243]

В книге рассмотрены гидравлические и электрогидрав-лические следящие приводы с дроссельным и объемным управлением, приведены методики расчета их статических и динамических характеристик и приближенные методы решения задач устойчивости с учетом нелинейностей путем их гармо-нической линеаризации. Освещены вопросы построения схем и конструкций специальных гидравлических систем для работы при больших скоростях слежения, при скоростях, изменяющихся по заданной программе, и при синхронизации движений, а также явления, связанные со спецификой конструкций и действия электрогидравлических преобразователей. Даны рекомендации по расчету электромагнитных управляющих элементов. Приведены результаты исследования быстродействующих следящих приводов с гидроусилителем сопло-заслонка, в том числе при использовании в управлении принципа широтно-импульсной модуляции, и изложена методика их расчета. [c.2]

В кн1 ге рассмотрены вопросы проектирования liamniHbi.f заземлений и заземлений грозозащиты линий электропередачи и подстанций высокого напряжения. Приводятся стащюнарные и импульсные характеристики грунтов и описание метода ф нзического моделирования, используемого для исследования заземлителей при 50 Гц и при импульсных токах молнии ъ грунтах с удельным сопротивлением мекее 2500 Ом м, Для расчета импульсных сопротивлении одиночных зазем-лителей даются приближенные аналитические методы расчета. [c.2]

Следует отметить, что при наличии искрообразова-ния в земле и нелинейном параметре импульсной проводимости на единицу длины, зависящей от напряжения в данной точке заземлителя, длительность переходного процесса лишь приближенно может характеризоваться выражением (7-2). [c.132]

В то же время следует отметить, что располагаемые экспериментальные данные по импульсным сопротивлениям заземлителей подстанций относятся к наиболее благоприятному частному случаю — вводу тока вблизи центра заземлителя. Поэтому определяемые по этим данным опасные параметры молнии позволяют лишь приближенно оценить грозоупорность подстанций 35 и 110 кВ при прямых ударах молнии для возможных в практике случаев и решить вопрос о возможности установок молниеотводов на конструкциях ОРУ. [c.154]

Точность определения импульсного сопротивления с учетом искрообразования по первому и второму приближениям зависит от времени. При t—>-оо получаем установившийся режим, при котором ZTa—Zvai—Ra, т. е. равно сопротивлению протяженного заземлителя без учета его индуктивности и емкости, но с учетом искрообразования. При очень малом времени t величины Zhi и 2и11 также близки одному и тому же значению импульсного сопротивления сосредоточенного заземлителя с учетом его емкости и искрообразования. [c.186]

Поэтому импульсное сопротивление протяженных за-землителей с допустимым приближением можно рассчитывать по формулам (8-34) и (8-35) первого приближения. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...