Гидравлический к теплообменников

Полученные продукты разделения — жидкий азот частично (другая часть его используется для орошения нижней колонны) и обогащенный кислородом воздух полностью через дроссельные вентили IX и X подаются в верхнюю (вторую) колонну. Под давлением рв-к=0,14- -0,16 МПа (нужным для преодоления гидравлического сопротивления теплообменников при выпуске продуктов разделения из установки) происходит полное разделение обогащенного кислородом воздуха на кислород и азот. В нижней части колонны VI (конденсаторе-испарителе) собирается кипящий кислород, откуда он может отводиться либо в газообразном (Кг), либо в жидком Кж) состоянии. Из верхней части колонны отводится газообразный (Лг) либо жидкий (Аж) азот. [c.257]

Уменьшение потребляемой мощности может быть достигнуто за счет охлаждения газа (воздуха) между ступенями компрессора. Но это связано с усложнением машины и увеличением энергетических затрат на преодоление гидравлического сопротивления теплообменников. Более простым и эффективным является все же охлаждение газа (воздуха) непосредственно в процессе сжатия испарением впрыскиваемой воды. Благодаря интенсивному отводу тепла от газа к испаряющимся капелькам воды можно получить большие степени сжатия при относительно слабом нагреве га-показатель адиабаты сжатия влажного газа равен 1,06—1,13) и без промежуточного охлаждения (теплообменников). Поскольку ь процессе сжатия за счет испарения впрыскиваемой воды образуется смесь водяного пара и газа — парогазовая смесь, представляющая собой рабочее тепло в турбине, то логично и естественно назвать установки с охлаждением газа в процессе сжатия испарением впрыскиваемой воды ПГТУ [29]. Это название подчеркивает особенности таких установок и их отличие от ПТУ и ГТУ. [c.6]

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

Как показала практика, при работе вихревых термостатов на неосушенном промышленном воздухе в теплообменном аппарате на стенках каналов, по которым протекает сжатый воздух, выпадает конденсат. Это может привести к его замерзанию и уменьшению проходного сечения, что вызывает рост гидравлического сопротивления и неустойчивый режим работы схемы. Для ликвидации последствий промораживания предусмотрен режим продувки. При этом сжатый газ, протекая по теплообменнику 5 и вихревой трубе 3, размораживает влагу и уносит ее через глушитель в атмосферу. [c.245]

Теплообменники Линде просты по конструкции, но имеют один недостаток, свойственный всем противоточным теплообменникам, состоящим из пучка параллельных труб одинаковой длины, а именно большое гидравлическое сопротивление тракта низкого давления. Кроме того, в теплообменниках такого тина отношение полезной поверхности теплообмена к весу всей конструкции мало. [c.100]

Значения большинства параметров ГТУ, находящихся в эксплуатации и в стадии проектирования, приведены в описании работы № 9. Степень регенерации а на стадии проектирования ГТУ выбирается исходя из технико-экономических соображений чем больше а, тем выше внутренний относительный КПД, но при этом больше размеры регенеративного теплообменника и выше его стоимость. Увеличение размеров теплообменника приводит также к возрастанию гидравлических потерь, которые в нашей математической модели не учитываются. В существующих ГТУ с регенерацией о=0,6- -0,8, причем в процессе эксплуатации о несколько уменьшается. [c.261]

Другое дело, когда требуется рассчитать само оребрение, т. е. определить наиболее рациональную форму и размеры ребра. При этом в задачу расчета входит распределение температуры по ребру, количество снимаемого тепла, гидравлическое сопротивление, нес и стоимость оребренной поверхности нагрева. Кроме того, в зависимости от назначения ребристых поверхностей к ним обычно предъявляется ряд дополнительных требований. В одних случаях требуется, чтобы габариты теплообменника были минимальными, в других, чтобы минимальным был вес, в третьих, чтобы использование материала было наиболее эффективным и др. В полном объеме такая задача может быть разрешена только на основе эксперимента и то лишь в том случае, если заданы конкретные условия работы поверхности нагрева и предъявляемые к ней требования. Вместе с этим имеются и математические решения задачи. Правда, эти решения очень сложны, и возможны они лишь при целом ряде упрощающих предпосылок. Но несмотря на это, они ценны и с успехом могут быть использованы, хотя бы в предварительных расчетах, тем более, что при решении технических задач методика расчета может быть значительно упрощена. [c.285]

Гидравлические неравномерности. Неравномерность распределения теплоносителя по трубам и в межтрубном пространстве снижает эффективность теплообменника тем больше, чем меньше отношение температурного напора к подогреву теплоносителя (например, в жидкометаллических теплообменниках). [c.169]

Необходимо отметить, что в отличие от теплообменников поверхностного типа, где скорость теплоносителей принимается главным образом по соображениям технико-экономического порядка, в контактных экономайзерах существует верхний предел скорости газов (критическая скорость), превышение которой приводит к нарушению гидравлического режима работы контактной камеры. [c.146]

Важнейшим фактором, определяющим размеры, интенсивность тепло-и массообмена, характер гидравлического режима и сопротивление газового тракта экономайзеров, является скорость дымовых газов в контактной камере. В отличие от теплообменников поверхностного типа, где скорость теплоносителей принимается, как правило, с учетом технико-экономического порядка и долговечности, в контактных эконо(Майзерах существует верхний предел скорости газов (критическая скорость), превышение которой приводит к нарушению гидравлического режима работы контактной камеры [107]. [c.170]

Расчетные формулы для круглой трубы могут быть с приемлемой точностью использованы для определения теплоотдачи при турбулентном течении по трубам некруглой формы. К категории последних относится, между прочим, пространство между круглыми трубами, собранными в пакет и омываемыми в продольном направлении, например в кожухотрубных теплообменниках (рис. 5-3). В указанных случаях допустимо пользоваться формулами для круглых труб, но в качестве диаметра, входящего в числа Nu и Re, брать эквивалентный гидравлический диаметр d , определяемый как [c.125]

Вариантные расчеты позволяют построить зависимость коэффициента сравнительной эффективности теплообменника от его конструкционных и режимных параметров. Коэффициент сравнительной эффективности показывает отношение мощности теплообменника данной схемы к мощности противоточного теплообменника при тех же габаритных размерах, площади поверхности теплопередачи и входных температурах теплоносителей. Вариантные расчеты жидкометаллических теплообменников показали, что боковой подвод и отвод теплоносителя несущественно влияют на снижение общей теплопередачи. Объясняется это тем, что тепловые потери из-за гидравлических разверок компенсируются [c.213]

Подача жидкости от гидравлического пресса, который всегда имеется на ТЭЦ (для опрессовки котельных поверхностей, теплообменников и арматуры), наиболее эффективна. Подготовка сводится лишь к обеспечению уплотнения ввода (рис. 2-7,6 2-8,а) контргайкой 7, [c.36]

Следует подчеркнуть, что в ПГТУ, работающих с регенерацией тепла и без нее, все без исключения теплообменники являются низкотемпературными. Поэтому при их конструировании, выборе материалов и изготовлении каких-либо трудностей не возникает. Однако материалы, применяемые для изготовления теплообменников, должны быть коррозионно-стойкими к воде и водяному пару, а также технологичными в производстве (должны допускать механическую обработку, сварку, пайку и т. д.). Что касается требований, предъявляемых непосредственно к теплообменным аппаратам ПГТУ, то, в основном, они являются типичными для обычных теплообменников (соблюдение условий технологического процесса, малые гидравлические сопротивления, устойчивость [c.81]

Свойства невоспламеняемости (негорючести) во многих случаях являются доминирующими при выборе типа рабочей жидкости. В частности невоспламеняемые жидкости необходимы при работе гидравлических систем, расположенных в непосредственной близости к печам, теплообменникам, химическим или каким-либо взрывоопасным веществам, попадание жидкости на которые в случае разрыва гидравлической магистрали может привести к возникновению очага пожара. Высокие требования по показателю самовоспламенения предъявляются к жидкостям, применяющимся в гидросистемах авиадвигателей, работающих при температуре 530—540° С. [c.53]

Исключить влияние вязкостно-температурных свойств жидкости на работу гидравлической системы можно, обеспечив по- стоянную температуру окружающей среды или более или ме- нее постоянную температуру жидкости (при помощи специаль-ных теплообменников). Кроме того, для поддержания вязкости f-ч жидкости в заданных пределах каналы в системе должны иметь несколько больший диаметр, чем это требуется, чтобы жидкость могла нормально протекать при минимальных рабочих темпера-47 турах. Все перечисленные мероприятия ведут к усложнению — системы и к увеличению ее веса. Поэтому в качестве рабочих жидкостей в гидравлических системах предпочтительно применять жидкости, вязкость которых от температуры зависит минимально. [c.17]

Гидравлические системы охлаждения и нагревания получили применение в качестве устройств для отвода теплоты от различных мащин или объектов (например, от двигателей внутреннего сгорания), а также для подвода теплоты к ним (например, к жилым помещениям). Принцип работы таких гидросистем заключается в следующем жидкость получает теплоту, затем переносит ее по трубопроводам на определенное расстояние и наконец отдает ее. В системах нагревания жидкость получает теплоту от нагревателя, а отдает ее нагреваемому объекту. В системах охлаждения жидкость получает теплоту от охлаждаемого объекта, а передает ее теплообменнику-охладителю. Следует отметить, что в рассматриваемых системах имеет место перенос теплоты жидкостью, но отсутствует преобразование теплоты в работу (или работы в теплоту), как в тепловых машинах или холодильных установках. [c.260]

ПВД представляет собой вертикальный теплообменник, основными узлами которого являются корпус и трубная система. Корпус сварной конструкции состоит из верхней съемной части (цилиндрическая обечайка, штампованное днище и фланец) и нижней несъемной части (днище, фланец, опора). Фланцевое соединение корпуса имеет мембранное уплотнение (рис. 5.29). Гидравлическая плотность соединения обеспечивается предварительной приваркой к фланцам корпуса I и днища 4 соответствующих мембран 2 и 3, которые после сборки фланцев свариваются между собой по наружному краю мембраны выдерживают три — шесть разборок, после которых должны быть приварены новые мембраны [c.75]

Теплоперепад пара, работа насоса, кДж/кг высота подъема, м, мм гидравлическое сопротивление, Н/м Па кПа МПа Энтальпия пара, воды, кДж/кг Коэффициент теплопередачи, КДж/(м -ч-К) Вт/(м -К) кВт/(м К) коэффициент рассеяния теплоты теплообменником [c.315]

Процессы, протекающие в теплообменном аппарате (теплообменнике), как и в любом реальном аппарате, необратимы и сопровождаются потерей эксергии [7, 26, 44]. В теплообменниках низкотемпературных установок наибольшую долю в общем балансе потерь составляют потери эксергии от конечной разности температур. Удельные затраты на создание температурного напора резко увеличиваются при уменьшении уровня температур, поэтому в таких теплообменниках используют весьма малые температурные напоры 5—1 К на уровне азотных и 1—0,5 К на уровне гелиевых температур. Для малых температурных напоров необходимо увеличение поверхности теплопередачи, что приводит к увеличению массогабаритных характеристик и стоимости теплообменника, поэтому к теплообменникам криогенной техники предъявляются повышенные требования в отношении интенсивности теплообмена и теплопередачи. Кроме того, при малых температурных напорах существенное значение приобретают вторичные эффе1сгы осевая (продольная) теплопроводность по конструкции теплообменника, гидравлическая и тепловая неравномерности, теплопритоки из окружающей среды. [c.357]

Аналогичный вывод был получен при анализе опыта эксплуатации реактора Энрико Ферми [7]. Промежуточные теплообменники натрий—натрий не обеспечили расчетного теплосъема. Замеренный коэффициент теплопередачи в трех ПТО оказался в пределах 2700- -3550 Вт/(м -К) при расчетном значении 8250 Вт/(м -К) [8]. В качестве наиболее вероятной причины расхождения между эксплуатационными и проектными значениями коэффициента теплопередачи авторы работы [7, 8] считают плохое распределение теплоносителя. В подтверждение этого приводятся результаты экспериментального исследования гидравлических характеристик теплообменников. [c.146]

Физический смысл величины М, а также ее взаимосвязь с эффективностью е характеризуются кривыми, показанными на рис. 17.6. Очевидно, что для заданного соотношения полных теплоемкостей при малых N низка и эффективность е теплообменника. При увеличении параметра N эффективность е повышается и приближается к пределу, определяемому схемой движения теплоносителей. Зная величину М, включающую в себя площадь поверхности теплообмена Р и коэффициент теплопередачи к [см. формулу (17.29)], моожно оценить степень повы-щения величины е с учетом капитальных затрат, массы и объема аппарата для заданной площади поверхности теплообмена, а также затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления при повыщении коэффициента теплопередачи. [c.435]

Как видно из рис. 6.5, уменьшение щелочности исходной воды значительно снижает эффективность удаления свободного диоксида углерода. Так, для достижения остаточного его содержания 3 мг/л требуется нагрев воды при щелочности 0,15 мэкв/л до 48 °С, а при щелочности 1 мэкв/л до 38 °С [4]. При невозможности установки теплообменников подогрев воды перед декарбо-низаторами может быть осуществлен путем подмешивания к исходной воде сетевой горячей воды из подающей магистрали. В случае подмешивания более горячего потока на эффективность работы декарбонизаторов действуют два противоположных фактора повышение температуры исходной воды способствует улучшению десорбции диоксида углерода, а увеличение гидравлической нагрузки аппарата ухудшает ее. Целесообразность добавки горячей воды зависит от соотношения расходов и температур исходной и сетевой воды. [c.105]

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, неидеаль-ность теплофизических свойств, наличие неконденсируе-мых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообменных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории. [c.120]

Необходимо отметить, что в отличие от теплообменников поверхностного типа, где скорость теплоносителей принимается, как правило, только по соображениям технико-экономического порядка, в контактных экономайзерах существует верхний предел скорости газов (критическая скорость), превышение которой приводит к нарушению гидравлического режима работы контактной камеры [86]. С учетом этого обстоятельства на рис. VIII-4 нанесены расчетные значения предельной критической скорости газов. Из рис. VIII-4 видно, что для насадки из керамических колец размерами 50 X 50 X 5 мм оптимальные значения скорости значительно ниже критического. Поэтому в экономайзерах с кольцами размерами 50 X 50 X 5 мм, рассчитанных на оптимальную скорость, нарушений гидравлического режима не бывает. При применении насадки из колец меньших размеров существует определенный диапазон плотностей орошения, в котором оптимальная скорость превышает критическую. В этих случаях нельзя принимать оптимальные скорости расчетная скорость должна быть на 10—20% меньше критической. [c.193]

Практика эксплуатации последних лет показала, что достаточно эффективным методом борьбы с указанными отложениями является непрерывная очистка теплообменников при помощи рециркулирующих резиновых шариков в комбинации с эпизодическим, весьма редким (раз в неделю) хлорированием всего потока охлаждающей воды. Реаниовые шарики с удельным весом, близким к единице, и диаметром, близким к диаметру трубок, рециркулируют в специально созданном контуре (рис. 4-1), в который включается один или несколько теплообменных аппаратов /. В контур рециркуляции включаются гидроэлеватор 2 н улавливающая конусная сетка 3. Давление рабочей воды перед гидроэлеватором должно не менее чем в 2 раза превышать давление охлаждающей воды в теплообменном аппарате. Для успешной работы системы требуется соблюдение ряда условий. Особое внимание необходимо обращать на создание гидравлического совершенства всего тракта рециркуляции за счет удаления в камерах теплообменных аппаратов мертвых зон и устранения излишних гидравлических сопротивлений (резкие повороты, крестовины и т. д.). Во избежание заклинивания шариков в отдельных трубках охлаждающая вода не должна содержать растУ1тельных волокон и других загрязнений, улавливаемых сеткой с размером ячеек 7X7 мм. [c.73]

Практика указывает на целесообразность размещения этих буферных баков вне здания в непосредственном примыкании к зданию центральной деаэрационно-пита-тельной установки. В баках предусматриваются устройства для поддержания защитной паровой подушки. Заполнение баков осуществляется самотеком деаэрированной и охлажденной в регенеративных водяных теплообменниках водой через специальную нижнюю дренажную систему. Откачка же из баков воды производится при помощи вспомогательной группы подппточ-ных насосов. Указанные насосы работают параллельно с основными подпиточными насосами, включаются и выключаются автоматически по импульсу от давления в обратной магистрали теплоснабжающей установки. Система автоматики должна обеспечивать заполнение баков водой с температурой 60—70° С в периоды провала гидравлической нагрузки и включение в работу в периоды недостаточности располагаемой производительности деаэраторов и основных подпиточных насосов. Все указанные операции должны надежно контролироваться и дистанционно управляться с рабочего места дежурного по водоочистке и центральной деаэрационно-питатель-ной установки. [c.304]

Размер обечайки корпуса теплообменника подбирается обычно таким образом, чтобы гидравлический диаметр канала был близок к гидравлическому диаметру ячейки пучка. Если греющий теплоноситель течет в трубах, то в периферийной области (прилегающей к обечайке) межтрубного пространства жидкость нагревается слабее, чем в центральной части, что приводит к неравномерности температуры и снижает количество переданного тепла. Чтобы проанализировать влияние не-обогреваемой обечайки, рассмотрим некоторые упрощенные расчетнме модели. [c.190]

Показателем ухудшения работы теплообменников по причине загрязнения поверхности нагрева является повышение температуры греющего и понижение температуры нагреваемого веществ при выходе их из теплообменника при том же их часовом расходе. Если загрязнения привели к заметному сужению проходных сечений, то показателем этого служит увеличение гидравлических сопротивлений. Поэтому для контроля работы теплообменников желательно устанавливать достаточно точные термометры и дифференциальные манометры на патрубках подвода и отвода обоих веществ. Эксплуатационный персонал должен иметь инструкцию о выключении теплообменников на очистку, когда загрязнения сделают неэкономичной дальнейшую их работу. Влияние загрязнений на снижение общего коэффициента теплопередачи по сравнению с коэффициентом теплопередачи при чистой inoBepxiHO TH йч легко лроследить при анализе уравнения [c.310]

Характерные особенности подвода теплоносителя в межтрубное пространство имеют промежуточные теплообменники АЭС с реакторами на быстрых нейтронах. При баковой компоновке первого контура, когда теплообменники погружены в натрий (см. рис. 2.8), наиболее простым и компактным способом подвода, обеспечивающим минимальные гидравлические потери, является истечение натрия из-под уровня в трубный пучок через окна, расположенные в корпусе. Условия подвода теплоносителя по периметру этих теплообменников неоднозначны, затруднен подвод со стороны стенки бака. Выравнивание потока в этом случае возможно за счет переменной площади сечения входных окон. Такое решение использовано в теплообменниках АЭС с реакторами БН-600 (см. рис. 3.22). Однако следует иметь в виду, что при недостаточном превышении уровня над входными окнами в таких подводах не исключена возможность захвата газа теплоносителем, который может привести к снижению эффективности теплообмена в теплообменнике и активной зоне, а также к кавитации насосов. Поэтому-необходим корректный учет возможности захвата газа во всех нормальных, переходных и аварийных режимах АЭС. Подводящее устройство, исключающее захват газа, а также повышающее стабильность распределения теплоносителя по периметру в щироком диапазоне расходов по сравнению с распределением в окнах с переменным сечением, применено в промежуточном теплообменнике АЭС Феникс (см. рис. 3.29). [c.57]

Д.тя теплообменников с жидкометаллическим теплоносителем характерно, что температурный напор на порядок меньше, чем подогрев. Поэтому гидравлические разверки могут приводить к сильным разбросам подогревов по ячейка1М и к существенному снижению общей эффективности. [c.175]

В критерий 51эф входит коэффициент средней теплопередачи при продольном обтекании к, в само уравнение энергии входит отношение коэффициента локальной теплопередачи к его среднему значению к(к). Какие эмпирические соотношения следует использовать при расчете локальной теплоотдачи и теплопередачи в теплообменниках Ответ на этот вопрос был предположительно дан авторами [3] и окончательно экспериментально получен А. В. Жуковым. Давно было отмечено, что коэффициент теплоотдачи, определенный методом теплообменника , отличается от коэффициента теплоотдачи, полученного при тех же режимах методом электронагрева рекомендованы и различные формулы для расчета Ки в теплообменниках и в реакторах [9]. Среди многочисленных работ по этому многостороннему вопросу выделим [34], в которой сильное различие проектных и реальных средних коэффициентов теплопередачи объяснилось влиянием гидравлических разверок в сечении реального трубного пучка [38]. [c.196]

Рассмотрим особенности определения практически достижимых максимальных величин коэффициентов потерь давления Од, Увеличение коэффициентов а сопряжено с ростом габаритов теплообменников за счет роста их теплообменных поверхностей. Теплообменное оборудование в значительной степени определяет габаритные размеры ПТУ, на которые, как правило, накладываются весьма жесткие ограничения. Поэтому практически достижимые значения коэффициентов потерь давления мо кпо находить, оптимизируя теплообменники по максимуму ff при условии, что площади их поверхностей теплообмена не превысят заданных величин. Однако представляется целесообразным для определения практически достижимых величин коэффициентов потерь давления использовать несколько иной подход, при котором теплообменники оптимизируются по минимуму / то при условии, что их а не будут меньше заданных величин, т. е. при ограничениях вида (т> ст. В этом случае минимальной величине / то соответствует равенство а" и а, так как при заданных граничных термодинамических и расходных параметрах теплоносителей уменьшение / то достигается за счет интенсификации теплоотдачи, а последнее сопряжено с ростом гидравлического сопротивления. Варьируя значения о, посредством многократной оптимизации теплообменников можно построить графики монотонно возрастающих зависимостей f-ro mm от а, а по ним в соответствии с компоновочными требованиями к конкретным ПТУ определить значения (Тд, соответствующие условию Fro min — F a- Диапазоиы варьирования граничных термодинамических и расходных параметров для каждого теплообменника могут быть определены по результатам предварительного термодинамического анализа ПТУ, выполненного в предыдущей главе. [c.46]

Для контактных теплообменников рассмотренного типа с тепло-и массообменом можно считать, что наиболее выгодными пока что являются пленочные системы, допускающие образование крупной поверхности соприкосновения между обеими фазами рабочих сред при минимальных потерях давления. Такие системы обеспечивают надежную работу устройства и при высоких гидравлических нагрузках (z = = 2000 кг1м час) они выгодны, в частности, при конструировании экономичных предохранительных контактных охладителей. Значение пленочных систем вытекает из обзорного сравнения энергетических свойств основных типов оросителей, проведенного, например, для рабочих параметров новых чехословацких энергетических охладителей (рис. 22). Если приравнять потерю давления в пленочной влаговпитывающей системе к единице (столбец /), то пластинчатая система будет хуже в 1,5 раза столбец 2), барботажная — в 2,7 раза (столбец 3), кольцевой ороси- [c.177]

Как правило, условия испытаний жидкости выбираются с расчетом на максимальное приближение к реальным рабочим условиям. Для этого по возможности используется простейшая гидравлическая система, в состав которой входят насос, средства поддержания давления (например, предохранительный клапн н), резервуар, теплообменник и различные приборы для измерения и регулирования давления и температуры в системе, а также скорости потока и производительности насоса. Насос работает в течение заданного промежутка времени, после чего его разбирают и путем обмера некоторых деталей, наиболее. подверженных износу, определяют степень последнего. Кроме того, чтобы определить, в какой степени жидкость соответ-ствует своему назначению, оценивают эксплуатационные качества системы в целом. Обычно определяют к. п. д. насоса, расход и время срабатывания. Стенд наиболее распространенной. конструкции для испытаний жидкостей в насосе представлен. на рис. IV. 4. [c.76]

Реактор является частью контура циркуляции установки. Для выполнения расчетов должны быть заданы геометрические и технологические характеристики реактора и контура охлаждения. К ним относятся 1) геометрические характеристики реактора, контура циркуляции и теплообменного оборудования — форма, длины /,, площади живых сечений 5,, и поверхностей теплообмена 2) гидравлические характеристики контура и средств циркуляции — коэффициенты гидравлических сопротивлений всех локализованнь[х и распределенных элементов контура, дающих вклад в потери напора, обусловленные трением, изменением проходного сечения или местных сопротивлений напорные характеристики циркуляционных наосов Q-, Н-ха-рактеристики) высотные отметки и число ходов для теплоносителя конструктивньсе особенности теплообменников, парогенераторов 3) теплофизические параметры — общая мощность реактора Л и ее распределение по каналам высотная неравномерность тепловыделения распределение плотности теплового потока по радиусу и высоте канала или тепловыделяющей сборки q(r, z) исходные параметры теплоносителя (давление и температура на входе в реактор) теплофизические особенности парогенератора, теплообменников. [c.189]

Регенератор обычно изготавливается из пористого материала, образующего длинный извилистый канал для протекающего по нему рабочего тела, чтобы обеспечить наибольщую площадь поверхности контакта между материалом регенератора и газом. Высокие значения суммарного коэффициента теплоотдачи в регенераторе достигаются не только за счет развитых теплообменных поверхностей, но п за счет малых гидравлических диаметров. Эти факторы обеспечивают близкую к единице эффективность регенеративных теплообменников при условии, что теплоемкость материала существенно больше теплоемкости рабочего тела. Это условие в общем ограничивает использование регенераторов случаем систем с газообразным рабочим телом. Регенераторы используются на различных крупных предприятиях типа доменных и стеклоплавильных печей, а также на газотурбинных станциях. Эти регенераторы обычно представляют собой крупные теплообменники, размеры которых достигают 40 м и в которых направление потока не меняется в течение периодов, составляющих многие часы. Регенераторы, применяющиеся в современных двигателях Стирлинга, считаются большими, если их диаметр превышает 60 мм, а периоды движения потока в одном направлении составляют несколько миллисекунд. Поэтому большая часть подробных аналитических результатов, полученных для крупных инерционных регенераторов, вряд ли применима для регенераторов двигателя Стирлинга, хотя основные концепции и принципы работы являются, по существу, одинаковыми. В регенераторах малого размера гораздо больщее значение имеют такие факторы, как аэродинамическое сопротивление, влияние стенки кожуха регенератора и задержка рабочего тела. Последний эффект вызван тем, что некоторая часть рабочего тела не может пройти весь канал регенератора. и задерживается внутри него на несколько циклов вследствие сложности природы колеблющегося и возвратного течения, а это отрицательно влияет на характеристики теплообмена в регенераторе. [c.251]

Гидродинамика и теплообмен в аппаратах опреснительной установки взаимосвязаны между собой и всецело определяют их эффективность и конструктивное совершенство. Гидравлическое сопротивление зависит от скорости, проходящей через теплообменник среды. Поэтому стремление уменьшить сопротивление приводит к снижению скорости, а значит и интенсивности теплообмена. Вопросы гидродинамического расчета теплообменников различного типа подробао рассмотрены в [25]. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...