Воздействие ведущих кол

Вертикально уравновешивающие противовесы на ведущих колёсах. Помимо противовесов, служащих для уравновешивания вращающихся масс, на ведущих колёсах размещаются вертикально уравновешивающие противовесы. Их основное назначение — уменьшить воздействие ведущих колёс на рельсы от сил У в (см. фиг. I). Полностью уравновесить силы У в невозможно. [c.378]

Горизонтально уравновешивающие противовесы на сцепных колёсах. Для уменьшения действия горизонтальных сил инерции. Ув на сцепных колёсах, кроме противовесов, служащих для уравновешивания вращающихся масс, размещаются горизонтально уравновешивающие (избыточные) противовесы. Их вес определяется из условия, чтобы вертикальное динамическое воздействие сцепных колёс на рельсы было не больше воздействия ведущих колёс. Это последнее вызывается наличием в выражении (27) гармонических составляющих второго и третьего порядка, которые не могли быть уравновешены вертикально уравновешивающими противовесами. Остаточное вертикальное динамическое давление на палец правого кривошипа определяется формулой [c.379]

Гидравлические механизмы следящего движения управляются командными воздействиями (ведущими движениями), осуществляемыми по требуемому закону. Они могут также управляться от изменения скоростей, ускорений и давлений контрольного потока жидкости, электрических сигналов и т. п., могут иметь комбинированное управление от нескольких источников. [c.387]

При перегрузке зуб звездочки 1 своим скосом отожмет сухарь 2, сухарь в свою очередь, сожмет пружину 5 и ведомая часть — ступица с захватными органами не будет находиться под воздействием ведущего звена — звездочки до тех пор, пока к сухарю не подойдет следующий зуб. Изменяя положение пробки 4, можно регулировать силу сжатия пружины. [c.173]

Соотношение размеров винтов выбраны такими, что ведомые винты разгружены от силового воздействия ведущего винта, и вращательное движение они получают не от него, а от воздействия [c.31]

Для определения толкающей силы гусеничного движителя необходимо учитывать следующие дополнительные обстоятельства. При работе гусеничного движителя под воздействием ведущего момента т ведущих участках гусеничных цепей (между ведущим колесом и задним опорным катком) возникают силы трения в следующих местах в зацеплении ведущих колес со звеньями гусениц, в местах прилегания гусениц к ведущим колесам и в шарнирах звеньев. Момент этих сил трения относительно ведущих колес примерно пропорционален величине ведущего момента. Поэтому возникающие вследствие указанного момента трения потери можно характеризовать соответствующим к. п. д., численное значение которого является для данного типа движителя постоянным. Назовем его коэффициентом полезного действия гусеницы и обозначим Цг- По имеющимся экспериментальным данным его величина находится в пределах 0,96—0,98. Значения Цг, приближающиеся к верхнему пределу, имеют гусеницы с закрытыми шарнирами, обработанными проушинами и цевками. У литых гусениц с открытыми шарнирами и необработанными проушинами величина ближе к нижнему пределу. [c.329]

ОСТАТОЧНОЕ ДИНАМИЧЕСКОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ ВЕДУЩИХ КОЛЕС НА РЕЛЬСЫ [c.179]

Вес горизонтально-уравновешивающих, или избыточных, противовесов обычно определяется так, чтобы вертикальное динамическое воздействие каждого сцепного колеса на рельс не превышало вертикального воздействия ведущего колеса, обусловленного не поддающимся уравновешиванию остатком силы Уд и определяемого выражениями (44) и (46). Если динамическое воздействие ведущих колёс не слишком велико (а <0,25), то небольшие избыточные противовесы могут быть размещены и на ведущих колёсах. [c.180]

Переходим к силовому расчету ведущего звена (водила Н) (рис. 62, д). К водилу Н приложены сила Р = — P j , реакция (воздействие стойки 3 на водило Н), приложенная к оси шарнира Е, и момент Mf . [c.111]

При силовом расчете многозвенных механизмов с низшими парами, как и при кинематическом расчете, применяют метод последовательного обращения к операторным функциям, реализующим алгоритмы силового расчета отдельных групп. Расчет начинают с групп, наиболее отдаленных в структурном отношении от ведущего звена механизма, на звенья которых воздействуют системы внеш- [c.265]

Если машинный агрегат не обладает свойством саморегулирования, то колебания скорости звена приведения не имеют периодического характера. Равномерность движения достигается применением специальных устройств — регуляторов скорости. Регуляторы скорости увеличивают или уменьшают мощность двигателя, сохраняя постоянство скорости ведущего звена механи.зма, т. е. регулирование осуществляется за счет изменения внешних воздействий на механизм со стороны двигателя. [c.343]

Например, эта теория используется при рассмотрении взаимно связанных продольных и поперечных колебаний тонких упругих стержней, при изучении колебаний пластины, находящейся под действием касательных и нормальных к срединной поверхности силовых воздействии, при исследовании колебаний кручения коленчатых валов, если принимается во внимание переменность приведенного момента инерции кривошипно-шатунного механизма, при исследованиях колебаний спарников ведущих колес электровозов и т. д. [c.316]

На рис. 3.116, в изображен храповой механизм ручного реечного пресса. На ведущем валу заклинен рычаг 1, несущий ось собачки 5, и палец 2, на который насажена рукоятка У , снабженная /-образным пазом, охватывающим закрепленный в станине палец 3. Передача движения от рукоятки на ведомый вал 6 получается двухступенчатой, с большим передаточным отношением. Рукоятка 4, опираясь на палец 3, передает усилие через палец 2 на конец рычага 1, воздействующий через храповой механизм на ведомый вал. [c.507]

Регулирование скорости вращения ведомого вала гидромуфты при постоянной скорости вращения ведущего можно получить двумя способами изменением степени заполнения рабочей полости жидкостью или воздействием на поток в рабочей полости (путем изменения угла установки лопаток рабочих колес, дросселированием потока шибером, изменением осевого зазора между колесами и т. п.). [c.236]

Расчет ремней следует производить с учетом упомянутого воздействия. Для расчета ременных передач должны быть заданы мощность N, развиваемая на ведущем валу, угловые скорости со 1 и 0)2 ведущего и ведомого валов передачи, условия работы. [c.364]

Диаграммы наиболее приближены к оценке поведения материала в предполагаемых условиях нагружения (сочетание параметров воздействия). Вместе с тем, как было указано выше, в качестве параметра, влияющего на процесс разрушения, необходимо рассматривать жесткость напряженного состояния (одно-, двух- или трехосно), используя эквивалентное напряжение, или условия раскрытия берегов трещины, включающие в себя информацию о многоосном внешнем воздействии при ведущей роли одного из видов раскрытия берегов трещины. Только за счет многоосного воздействия можно существенно изменить границы [c.99]

Сформулированные принципы неопределенности показывают, что момент разрушения элемента конструкции с трещиной характеризуется достижением в материале определенного уровня энергии, который остается неизменным при сохранении ведущего механизма раскрытия берегов трещины в момент ее страгивания. Однако при этом возникает такая же проблема с оценкой уровня этой энергии, как и при анализе процесса роста трещин. Величина предельного уровня может быть охарактеризована через механические характеристики, которые зависят от условий нагружения элемента конструкции. Однако и в этом случае приходится вводить представление об интегральных характеристиках предельного состояния материала, достигаемого при многопараметрическом внешнем воздействии. [c.101]

Нерегулярное нагружение элемента конструкции в эксплуатации может быть описано с единых позиций синергетики в соответствии с изложенными выше представлениями. При сохранении ведущего механизма разрушения или до нарушения принципа однозначного соответствия процесс накопления повреждений в открытой системе описывается единственным образом по одному из уравнений синергетики. Нерегулярное нагружение вызывает усиление или уменьшение флуктуаций в зависимости от того, насколько близко на переходных режимах внешнего нерегулярного воздействия система подходит к точке бифуркации. Если поведение системы рассматривается вдали от критических точек, то ее описание сводится к анализу управляющего параметра, характеризующего реакцию материала на воздействие в любой момент времени. [c.126]

Коррозионностойкие армированные пластики занимают ведущее положение как конструкционные химически стойкие материалы. Они работают в самом материалоемком интервале эксплуатационных условий от криогенных температур до 150 °С, от глубокого вакуума до давления 20 МПа, в широком диапазоне жидких и газовых агрессивных сред. В качестве связующих коррозионностойких стеклопластиков используют ненасыщенные полиэфирные, эпоксидные, фенольные и фурановые смолы. Для обеспечения длительной работоспособности в условиях воздействия агрессивных сред наибольшее применение получила многослойная структура. Она включает в себя [c.97]

Как было показано в 6-1, технология ведущих отраслей нашей промышленности претерпевает существенные изменения под воздействием технического прогресса. Очевидно, в долгосрочном [c.265]

На фиг. 280 показано применение электрогидравлического толкателя для управления дисковым тормозом и дисковой муфтой. Толкатель 9 воздействует на коленчатый рычаг 8, соединенный с поводком 11. При повороте коленчатого рычага 8 по часовой стрелке поводок 11 отводит коническую втулку 3 и шток 2 слева направо. При этом рычаг 4, отклоняясь конусом втулки против часовой стрелки, замыкает диски муфты 5, вследствие чего маховик 6 и шкив клиноременной передачи соединяются с ведущим валом 7. Одновременно с замыканием муфты 5 шток 2, передви-462 [c.462]

Динамограф устанавливается на ведущем валу 1 машины и снабжается шкивом или звездочкой d, передающей крутящий момент на ведомый вал посредством рычага 2, который воздействует на двуплечий рычаг 3. Рычаг 3 в свою очередь передает давление на двуплечий рычаг 4. Осевое усилие, воздействуя на стержень 5, передается на шарик а месдозы б, укрепленной на неподвижной скобе 7. Давление жидкости в месдозе 6 регистрируется манометром. [c.485]

Таким образом, включив в работу практически весь арсенал параметров термопластического воздействия учитывающий как внутреннюю природу материала, так и особенности внешних возмущающих воздействий, ведущих к циклированию температуры во всем объеме заготовки, создав при этом необходимые термодинамические и кинетические условия для прохождения многократных циклов полной или частичной фазовой перекристаллизации, можно формировать сверхмелкозернистую структуру, однородную по сечению заготовки при е горячей прокатке. [c.180]

Это может привести к некоторому. увеличению динамического воздействия ведущих колёс на путь и поэтому в ряде конструкций (паровозы серий ИС, ФД 21) применены противовесьГведущих колёс с разными углами с.чвига. [c.174]

Вода питательная 111 Водоподогреватели 86, 1П Водоуказатели 75 Возбудители 516, 518 Воздействие ведущих колёс паровоза на рельсы 179 Воздуховоды всасывающие 825 [c.950]

Для того чтобы механизм находился в равновесии под воздействием внешних сил, к одному из звеньев его должна быть приложена уравновешивающая силл Ру И.1И уравновешивающая пара сил, характеризуемая ее моментом Му— уравновешивающим моментом. Эту силу Яу или момент у обычно считают ирнложеннымн к ведущему звену, которое либо получает энергию" потребную для движения механизма, извне, как это имеет место у механизмов рабочих машин, либо отдаст ее, как это имеет место у механизмов двигателей. [c.103]

Один и тот же материал после фиксированного режима термообработкой в зависимости от условий нагружения (температура, скорость деформации, окружающая среда и пр.) может вести себя и как пластичный, и как хрупкий. Это означает, что одинаковой реакции материала в зоне распространения трещины можно добиться самыми различными сочетаниями условий внешнего воздействия. При различном сочетании растягивающих и сдвигающих напряжений плоскость трещины всегда ориентирована нормально к растягивающему напряжению [35]. Ведущий механизм разру- [c.89]

Неизменные условия внешнего воздействия при стационарном режиме нагружения характеризуются постоянным уровнем максимального напряжения, или деформации, размаха напряжений, или деформаций, В этих условиях металл как эволюционирующая система от устойчивого к неустойчивому и затем опять к устойчивому состоянию претерпевает последовательные самоор-ганизованные дискретные переходы от одного ведущего механизма накопления повреждений к другому. Если известно уравнение, которым описывается эволюция открытой системы во времени, то по нему всегда возможно определить, в какой момент времени может быть достигнута точка [c.122]

Поэтому к одному и тому же критическому состоянию в точке бифуркации можно прийти при различных способах внешнего воздействия, а меняя условия этого воздействия, поддерживать ведущий механизм накопления повреждений между соседними точками бифуркации. Следовательно, меняя внешние условия нагружения, можно длительное время поддерживать устойчивость системы при неизменном ведущем механизме эволюции и не переходить через точку бифуркации. Применительно к металлу это означает, например, что в процессе его подготовки к возникновению трещины возможно не переходить к моменту ее ноявления. [c.124]

Важность исследования импульсных напряжений в конструкциях из композиционных материалов может быть проиллюстрирована на примере лопатки компрессора реактивного двигателя [61]. Лопатки рассчитывают с учетом восприятия центробежных и вибрационных нагрузок. Кроме того они должны быть рассчитаны на случай соударения с посторонними объектами, такими как птицы, град, камни, гайки и болты. Скорость соударяющегося тела относительно лопатки может составлять около 450 м/с. Импульсное воздействие малого тела продолжается очень недолго (<С50 мкс) и вызывает в начальный момент сосредоточение энергии удара в малой области лопатки. При этом удар может вызвать не только образование местного кратера или трещины, но и сопровождается повреждениями вдали от места контакта, вызываемыми отражением волн напряжений от границ и эффектом фокусировки из-за изменения геометрии лопатки. Обеспечение прочности лопатки при соударении с внешними объектами требует специальных конструктивных решений, таких как введение в материал высокопрочной сетки и установка на ведущую кромку противоударного протектора. [c.265]

Теорема о системе размерных и физико-механических параметров технической поверхности. Если при фиксированных материале детали, металлургических условиях его изготовления, тепловой обработке и абсолютных размерах конструкции состояние системы S геометрических и физико-механических параметров технической поверхности в их взаимосвязи и взаимодействии в каждый данный момент характеризуется целостностью, определенностью геометрической формы поверхности при снятии внешней нагрузки и переход системы из состояния i в состояние i - - 1 заключается в. изменении указанного ее свойства, причем комбинации уровней параметров определяют состояние системы S, имеющей множество Е возможных состояний и F — функция распределения в , а для каждого промежутка времени от момента S до i > S существует линейный и унитарный оператор H t (Е) = = Fj, при помощи которого, зная функцию распределения F в момент времени s, можно определить функцию распределения F, для момента t, а оператор (F) удовлетворяет при любых S < и < t уравнению = H tHsay то изменение качества технической поверхности протекает по схеме марковского процесса. Любое последующее состояние системы и в том числе нарушение целостности поверхности вследствие усталостного разрушения или износа или изменение ее формы по причине пластических деформаций, ведущее к изменению контактной жесткости, зависит от того состояния, в котором она пребывает, и не зависит от того, каким образом она пришла в данное состояние. Отсюда следует, что качество поверхности в рассматриваемом смысле инвариантно по отношению к технологическим операциям обработки. Роль технологической наследственности состоит в определенном вкладе в данное состояние системы предшествующих операций, но не в специфичности признаков самих этих операций (кинематика, динамика, тепловое и физико-химическое воздействие и т. п.). [c.181]

Согласно уравнению (15), мы должны выбрать радиусы г и обратно пропорциональными угловым скоростям ш и <0i. Что же касаетйя ремня, то ясно, что он, во-первых, не должен быть натянут слишком слабо, потому что в таком случае или на него не было бы воздействия со стороны шкива i или же он сбегал бы с обода шкива (или даже с ободов обоих шкивов), не сообщая валу О желательного вращения. Но ясно также, что ремень не должен быть и слишком сильно натянут, так как в этом случае увеличится бесцельно трение (между осями валов и соответствующими подшипниками) и, следовательно, потребуется большая мощность у ведущего вала. [c.310]

При заведенной пружине ведущий рычаг 1 увлекает за собой в направления стрелки а вращающееся вокруг неподвижной осн А храповое колесо 2 посредством собачкн. 3, осуществляя привод часового механизма. Как только рычаг I вместе с храповым колесом 2 повернется вокруг оси А на определенный угол, кулачок Ь, расположенный на другом конце рычага 1, замыкает электрические контакты d и f, включая этим электромагнит 5. При этом электромагнит 5 быстро поворачивает вокруг неподвижной оси В якорь 4 в направлении стрелки k. Воздействуя на конец рычага /, якорь 4 возвращает ведущий рычаг 1 в исходное положение, осуществляя завод пружины, причем собачка 3 выходит из зацепления с колесом 2. Собачка 6 препятствует повороту храпового колеса 2 по часовой стрелке. В конце поворота рычага / и якоря 4 прокладка е из изоляционного материала размыкает контакты d и f, выключая электрический ток в обмотке электромагнита 3. Якорь 4 под действием пружины 7 возвращается в исходное положение. [c.152]

Воздух, подаваемый в отверстие 1 (рис. а), проходит в отверстие 2. При пажатии на кнопку d толкателя 6 плунжер 4 переключается, и отверстие 2 оказывается соединенным с отверстием 3, ведущим в атмосферу. После прекращения воздействия на кнопку d толкателя 6 плунжер 4 под действием пружины 5 возвращается в исходное положение. На рис. бив схематически показан при1щип работы распределителя. [c.297]

Большинством исследователей отмечено отсутствие заметных изменений свойств поверхностного слоя в тех случаях, когда абразивное воздействие является ведущим видом изнашивания.. Так, например, сталь 9ХС и сталь 45, закаленные и отпущенные при 150 С, и сталь 45Г2 в состоянии поставки до и после изнашивания на машине Х4-Б не показали изменений микротвердости поверхностного слоя [248]. [c.18]

Ведущий вал 3 приводится во вращение электродвигателем 2 через клиноременную передачу и вращается с постоянной скоростью 1250 об1мин. Шпиндель 4 может иметь две скорости вращения в зависимости, от положения двойной конической фрикционной муфты 5 — 3000 и 300 об мин (соответственно частоты возбуждения 50 и 5 гц). Фрикционная муфта замкнута пружиной 6 в положении, соответствующем основной (высокой) частоте. Программирование режима испытаний по напряжениям и частоте производится по командам от программного барабана 9, передвижные кулачки которого, воздействуя на микропереключатели, замыкают соответствующие электрические цепи иаполнительных механизмов. Программный барабан вращается с постоянной скоростью, не зависящей от частоты возбуждения, так как его привод осуществляется от ведущего вала 3. [c.73]

Для одного и того же назначения изделия можно сделать деталь простой и сложной формы. Чем сложнее форма детали, тем вероятнее появление в ней деформации под влиянием температурных воздействий. Это в равной мере справедливо для керамических, пластмассовых и металлических деталей. В деталях сложной формы следует ио возможности соблюдать постоянную толщину стенок в любом сечении. Неравные толщины стенок детали и различные утолщения часто приводят к возникновению больших внутренних напряжений, ведущих к короблению и трещинам. У симметричных деталей легче избежать внутренних на-прял<ений, поэтому и деформация их меньше. Рекомендуется избегать резких переходов одно йилоскости конструкции в другую, желательно использовать плавные, мягкие переходы линий. [c.123]

Два важных новых фактора в дальневосточных условиях будут оказывать влияние на перспективное энергопотребление Японии. Первый из них — это растущая конкуренция новых индустриализуемых стран с развивающимся экспортом — Южной Кореи, Гонконга и Сингапура. Все они успешно конкурируют в торговле нефтехимической, металлургической, судостроительной продукцией даже на японском внутреннем рынке. Горизонтальная интеграция между компаниями Японии и этих развивающихся стран намечалась в середине 1979 г. в области электроники и производства часов. Указанные страны тоже начинают испытывать на себе воздействие тех проблем, которые остро встали в Японии в конце 60-х годов, — перенаселение, загрязнение среды и недостаток квалифицированной рабочей силы, который приводит к экскалации ее стоимости. Япония, несомненно, останется главной силой из-за большого внутреннего рынка и индустриальной мощи, но конкуренция новых стран может оттеснить ее в область особо тонкой технологии, из-за чего еще более обострится конкуренция с США и странами Западной Европы. Вторым фактором, влияющим на торговое положение Японии, является скорость индустриализации КНР. В 1979 г. Япония уступала США первое место в мире по импорту нефти. Если бы США реализовали план, выдвинутый в июле 1979 г., — сократить импорт нефти в США в 1985 г. до 225 млн. т, то Япония стала бы ведущим импортером нефти с высокой степенью уязвимости своей экономики. Многие, однако, считают, что Япония имеет большие шансы принять надлежащие меры для ослабления этой уязвимости, чем СГВА сократить импорт нефти до 225 млн. т в 1985 г. В предварительном прогнозе развития торговых отношений в 80-х годах, представленном Министерством международной торговли и промышленности Японии Совету по индустриальной структуре в августе 1979 г., были поставлены три главные цели [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...