Т тепловой расчет предельная

МПа м/с= 1,8 10 Па м/с, т. е. условия q< q и qv< 1(/и выдержаны с большим запасом. Может создаться впечатление, что рассчитываемый подшипник вполне надежен, однако тепловой расчет обнаружил значительную тепловую напряженность подшипника. Поэто.му необходимо выполнить поверхность корпуса ребристой и ввести обдув. Элементарный расчет но qv не содержит фактически конкретных показателей тепловой напряженности, что на практике нередко приводит к неожиданным осложнениям — подшипник перегревается и выходит нз строя, хотя значения q vi qv далеко не достигают предельных величин, приводимых в справочных таблицах. [c.327]

Как отмечалось в 1 и 2, условие нагружения конструкций натриевых реакторов на быстрых нейтронах характеризуется температурами до 550—610° С для хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 500° для хромо молибденовых. Корпус реактора и внутриреакторные конструкции подвергаются охрупчиванию при облучении нейтронами (удлинение стали типа 18-8 становится меньше 10%). Эксплуатация связана с чередованием стационарных и нестационарных режимов (пуск, останов, аварийное расхолаживание, изменение мощности и др.), и по предельным оценкам число переходных режимов с изменением температур до 400—500° С не превышает 1500. Суммарное время переменных тепловых режимов составляет не более 10% от общего временного ресурса (2- --4-3)-10 ч., т. е. основное время эксплуатации относится к стационарному режиму. Накопление циклических и длительных статических повреждений сопровождается при эксплуатации изменением состояния металла по химсоставу и механическим свойствам. Получение экспериментальных кривых усталости при реальных деформациях (размах до 0,5%) и длительности нагружения представляет невыполнимую задачу, поэтому в любом варианте расчета прочности неизбежна необходимость обоснования экстраполяции данных на большие сроки службы. Существующие предложения по расчету длительной циклической прочности отличаются как по определению напряжений и деформаций, так и по расчету предельных повреждений. [c.37]

Большинство грузоподъемных машин работает в сложном цикле нагружения со значительными перерывами в работе. Поэтому возможны случаи, когда механизм останавливают раньше, чем достигается установившаяся температура нагрева. В таких случаях тормоз может быть использован при значительно более интенсивном нагружении, и задача теплового расчета сводится к установлению допустимого времени Т непрерывной работы механизма до достижения предельной допускаемой температуры вх. За это время выделяется количество теплоты, равное РТ, идущее на нагрев тормозного шкива и элементов тормоза и отводимое в окружающую среду. [c.268]

Червячные передачи работают с большим тепловыделением. Между тем нагрев масла до температуры, превышающей предельную [ мтах] 95 °С, приводит к потере им защитной способности и к опасности заедания в передаче. Расчет при установившемся тепловом состоянии производят на основе теплового баланса, т. е. приравнивая тепловыделение теплоотдаче. [c.242]

Уточнение номинальных значений эксплуатационных показателей машины или другого исследуемого изделия определение предельных значений эксплуатационных показателей изделий исходя из их назначения, требований к надежности и долговечности. Значение эксплуатационных показателей изделий в начале и в конце срока службы, т. е. допуски на эти показатели, могут быть установлены на основе прочностного, теплового, гидродинамического и других расчетов, учитывающих износ и изменение функциональных параметров в процессе длительной эксплуатации изделий они могут быть установлены также путем обобщения результатов эксплуатации и проведения экспериментальных испытаний моделей, макетов или опытных образцов изделий. [c.157]

На фиг. 6.3 представлены результаты расчета эффективности ребра т) [7] в виде зависимости от кондуктивно-радиационного параметра Л с при е — 1,0 и 0,5 и нескольких значениях угла -раскрытия Y- При е = 1,0 кривые сходятся к максимально возможному значению потерь тепла при N - oo (т. е. в случае, когда коэффициент теплопроводности становится очень большим). Однако при Е = 0,5 тепловой поток при N - oo не достигает предельного значения, поскольку поверхности ребра не [c.236]

О вероятности получения зазоров и натягов см. [5, й), 91, 114, 115, 137]. Однако следует отметить, что при выборе посадок часто приходится ориентироваться и на предельные значения зазоров и натягов, например в условиях индивидуального производства, при. расчетах напряжений, деформаций и усилий запрессовки, вызываемых натягами, и т. п. При выборе посадок с тепловыми зазорами также следует учитывать величину наименьшего зазора и т. д. [c.161]

Для решения поставленной задачи выберем несколько систем отсчета Во-первых, используем ортогональный лабораторный базис л , у, г. В этом базисе целесообразно записывать окончательные выражения и соответствующие операции в терминах инженерной механики пластичности, например конфигурационные тензоры деформаций г и напряжений усредненные по характерным объемам V, включающим большое количество малых участков (объемов кристалла, в которых реализуется каждый конкретный элементарный акт деформации или разрушения. Во-вторых, применим кристаллофизический базис, задаваемый тремя некомпланарными единичными векторами и, v, w, который в общем случае условимся считать косоугольным, а в практических расчетах — близким к ортогональному. В кристаллофизической системе координат такие свойства удобно выражать как тепловое расширение и упругую податливость. Справочные сведения о подобных характеристиках обычно представляют именно в кристаллофизическом базисе. В-третьих, будем широко пользоваться различными локальными базисами (которые в общем случае можно считать и неортогональными), выбирая их каждый раз так, чтобы форма записи соответствующих физических законов реализации процесса была предельно простой и понятной по содержанию. Так, если деформация осуществляется кристаллографическим сдвигом по плоскостям с нормалью п в направлении /, условимся задавать ее в базисе I, т, п, где направления I, т я п образуют тройку единичных ортогональных по отношению друг к другу векторов. Примером другой локальной системы отсчета может служить базис а, Ь, с, в котором удобно записывать условия раскрытия трещин отрыва. При этом условимся орт а ориентировать вдоль направления сдвига, инициирующего отрыв (например, по схеме Стро [2П), а вектор с — вдоль нормали к плоскости трещины. Понятно, что в этой схеме тройка единичных векторов а, Ь, с не обязательно образует ортогональный базис, а орт а может совпадать с ортом I из локальной системы сдвига. Однако базис целесообразно брать все же ортогональным. [c.9]

Эту часть исследования целесообразно проводить следующим образом. На определенном количестве реальных объектов или их тепловых макетах измеряются в ряде точек температуры в различных режимах их работы (разные мощности, расхода воздуха и т. д.), параллельно с этой работой по методике V проводятся расчеты температур в тех же точках и рассчитываются относительные расхождения 8j% между результатами расчета и опыта, которые удобно представлять в виде гистограммы (рис. 2-2). При этом на оси абсцисс откладываются значения величины а по оси ординат — частота попадания n/N величины в интервал определенной ширины. Здесь N — общее количество наблюдений п — ко-личество наблюдений, для кото- 0.4 рых расхождение результатов рас- g j четов и опытов лежит в выбранном интервале значений. Если среднеквадратичное, или предельное, значение б оказывается допустимым для технических целей, то основную часть исследований можно считать законченной. Если указанные значения б неприемлемо велики или гистограмма оказалась не симметричной относительно [c.29]

Конструкторы, работая над достижением заданных конструктивных целей, полагаются на свое профессиональное образование и приобретенный опыт, учитывают политику фирмы в отношении конструирования, используют технические материалы (например, руководства для конструкторов, справочники по материалам и процессам, перечни апробированных с точки зрения надежности деталей, справочники по схемотехнике), а также прибегают к услугам специализированных конструкторских групп, например групп анализа напряжений, тепловых расчетов, применения материалов п исследования технологических процессов. Во многих случаях конструктору приходится иметь дело с изделиями на этапах разработки экспериментальных макетов и опытных образцов и испытаний. Он должен также планировать выполнение полуформальных и формальных программ испытаний при различных окружающих условиях и предельных воздействиях, установленных техническими условиями (гл. 4, т. II). [c.13]

Тепловой расчет считают законченным, если температура сетки оказывается ниже предельно допустимой Гдоп для выбранного материала. Значение Т оп определяется уровнем термоэмиссии и скоростью испарения материала сетки. Для нормальной работы лампы приближенно принимают плотность тока термоэмиссии сетки / 1 мкА/см . Эта цифра может меняться в зависимости от требований к долговечности уровня электрической прочности и ряда других параметров. Тепловые характеристики материала сеток генераторных, импульсных, модуляторных и приемно-усилительных ламп выходных каскадов представлены в табл. 5.1. [c.79]

Расчет №плоизоляции. В разделе приводятся а) методика расчета, в которой указываются нормативные расчетные данные максимально допускаемых тепловых потерь, предельных толщин теплоизоляционных конструкций, температур на поверхности теплоизоляции, значения принятых расчетных величин коэффициента теплоотдачи от наружной поверхности теплоизоляции в окружающую среду и т. д. б) расчетные формулы для определения толщины теплоизоляции, тепловых потерь, температур на поверхности теплоизоляции, эквивалентного коэффициента теплопроводности конструкции тенлоизоляции, площадей, объемов и весов теплоизоляции и т. д. [c.8]

При расчете тепловых и гидродинамических процессов в аппаратах, где используется принцип закрзщенного движения, необходимо иметь сведения об основных характеристиках внутреннего закрученного потока, таких как — шаг закрутки, длина и относительная кривизна винтовой линии, предельное число витков винтовой линии и т. д. Имеющиеся в литературе результаты [67] относятся к внутренним потокам с постоянным по длине шагом закрутки (шнеки, скручешшю ленты) и не могут быть использованы для расчета каналов, в которых вследствие действия сил вязкости интенсивность закрутки потока уменьшается. [c.183]

В энергетических и крупных промышленных котельных Советского Союза достигнут весьма высокий уровень использования топлива. Так, при работе на газе и при расчете теплового баланса по низшей теплоте сгорания топлива к.и.т. в этих котельных достигает 93—94 % (при пониженной нагрузке даже до 95—96 %) потеря теплоты с уходящими газами при их температуре 100—140 °С соответственно составляет не более 4— 6%, При строгом и наиболее отвечающем современным задачам расчете теплового баланса топливоиспользующих установок по высшей теплоте сгорания газа к.и.т. в наиболее совершенных котлах, работающих на газе, достигает 85 %- Однако в настоящее время даже такой высокий уровень топливоис-пользования при сжигании природного газа нельзя считать предельным и всегда приемлемым. [c.3]

Наряду с результатами экспериментальных исследований в книге приведены также данные теоретических расчетов спектральных коэффициентов ослабления лучей твердыми частицами в зависимости от параметра дифракции р и комплексного показателя преломления т в характерных для котельных установок областях спектра теплового излучения дисперсной системы и распределений частиц по размерам. Они позволяют сделать ряд общих выводов, касающихся влияния электромагнитных свойств вещества на рассеивающую и поглощательную способности частиц, а также могут быть использованы для расчетов радиационного поля в различных дисперсных системах. Для удобства и наглядности многие из данных по спектральным коэффициентам ослабления лучей твердыми частицами представлены в виде графиков. Из них отчетливо виден экстремальный характер зависимости ксэффици-ентов рассеяния и поглощения от параметра дифракции р. Видны области, в которых справедливы асимптотические решения для предельно малых и больших частиц, а также изменения в зависимости от р и п соотношения между рассеянием и поглощением. [c.6]

При значительных наросодержаниях и скоростях течения двухфазного потока жидкостная пленка может быть весьма тонкой. Перенос тепла через нее осуществляется за счет теплопроводности. Для передачи больших тепловых потоков пленка должна быть перегрета по отношению к температуре насыщения. Однако ее температура Га ограничивается предельной температурой существования жидкости в метастабильном состоянии Т. В момент достижения Т = Т происходит спонтанное вскипание. Потерю устойчивости метастабильного слоя жидкости связывают с термодинамическим кризисом кипения (рис. 3.14). Расчеты критических тепловых потоков по этой теории являются оценкой верхней границы критических нагрузок. [c.119]

Единственным путем произвольного, принудительного введения тепла через поверхность твердого тела является бомбардировка его электронами (электронный нагрев), при которой могут быть обеспечены граничные условия второго рода, заданные любой функцией времени. Если к этому добавить широкие пределы возможного увеличения интенсивности тепловых потоков (недоступные при других способах нагрева твердого тела при поверхностном подведении тепла), то становится очевидной необходимость точного количественного изучения метода электронного нагрева с целью превра[цения его в метод эталонирования теплового потока. Это позволило бы по-новому подойти к решению ряда старых задач и поставить много других. Например, в теплотехнических экспериментах обеспечивается исследование моделей произвольной формы при любых тепловых потоках, вводимых через поверхность в метрологии могут быть исследованы тепловые характеристики различных материалов в предельно возможном диапазоне температур и тепловых потоков в теории нестационарного теплообмена могут быть опробованы любые аналитические методы расчета температурных полей по заданным условиям на границе и, что еще важнее, могут быть развиты методы отыскания краевых функций по известному пространственно-временному температурному полю. Особенно трудной последняя задача становится в условиях фазовых превращений и при наличии химических источников тепла, участвующих в процессе теплообмена. В этом случае, помимо перемещения границ, становятся существенно непостоянными физические параметры тела и возникает необходимость отделить тепловые потоки, поступающие в тело со стороны среды, от независимых источников тепла (скрытой теплоты, теплоты химических реакций и т. д.). [c.140]

МИКИ. Многочисленные разработки приложения основных следствий второго закона термодинамики к расчету тепловых процессов показали, что наиболее рациональным является использование следствий понятия обратимости и необратимости процессов максимально возможной работы (эксергии) и величины Го2А5 — потерь возможной работы (эксергетических потерь). Эксергия дает представление о предельных возможностях преобразования энергии при обратимых процессах. Эксергети-ческие потери характеризуют степень отклонения необратимых (т. е. реальных) процессов от обратимых. Использование эксергии как количественной характеристики обратимых процессов, и эксергетических потерь как количественной характеристики необратимых (реальных) процессов составляет суть термодинамического метода анализа энергетических установок. [c.9]

По мере увеличения числа Прандтля и параметра стратификации на смену гидродинамической моде неустойчивости приходят тепловые моды. Наличие устойчивой стратификации повышает упругие свойства конвективной системы, что, естественно, приводит к уменьшению предельных значений числа Прандтля Рг, соответствующих появлению волновой неустойчивости. Согласно расчетам [34] при значениях параметра стратификации д = 1,5 2 и 2,5 волновая мода становится опаснее гидподинамической соответственно при Рг = 10,4 7,2 и 3,5. Границы волновой неустойчивости в зависимости от параметра стратификации изображены на рис. 39 штриховыми линиями. При малых и умеренных числах Прандтля волновая неустойчивость сменяет гидродинамическую по достижении некоторого предельного значения параметра стратификации д. Если Рг > 12,45, неустойчивость связана с волновой модой, по крайней мере в области малых и умеренных д. Асимптотика волновой моды при Рг рассматривалась в уже цитированной работе Гилла и Киркхэма [28]. При больших Рг справедлива, как и в отсутствие стратификации (см. 4), формула Сг, = 8/у/ т, где теперь коэффициент 5" является возрастающей функцией продольного градиента. При д = 0 2 и 4 соответственно 5 = 590 625 и 2,1 10 при д > 5 справедлива формула 5 = 30,0д . [c.72]

Аналитическое решение уравнения (7.35) затруднено из-за сложного характера распределения функции (т, р, /), которая зависит от геометрии индукционной системы, частоты тока, электрофизических свойств материала загрузки. Поэтому задача оптимального управления для линейного цилиндра конечной длины решалась также численным методом с помощью цифровой модели. Если рассматривать нагрев цилиндра конечной длины в однородном магнитном поле, то зависит только от параметра т = = л/2 2/й, где б — глубина проникновения тока, т. е. от выраженности поверхностного эффекта. Проведенные расчеты показали, что на предельную достижимую точность нагрева (гр = Этах— 0ш1п) слабо влияет длина зоны равномерного распределения источников теплоты в средней части цилиндра. А это означает, что для цилиндров с длиной, превышающей диаметр, величина г 5 не зависит от длины цилиндра. Таким образом удается построить зависимость г от параметра в широком диапазоне изменения критерия В (рис. 7.6). Изменение мощности нагрева (Ро) оказывает слабое воздействие на г)з, особенно при небольшом уровне тепловых потерь (В1). При небольших резко снижается достижимая равномерность нагрева. Это объясняется тем, что распределение внутренних источников теплоты по длине становится почти равномерным и дополнительные тепловые потери с торцов заготовки не удается скомпенсировать за счет краевого эффекта цилиндра. Детальный анализ показал, что на величину яр характер распределения источников теплоты по радиусу оказывает пренебрежимо малое влияние по сравнению с распределением источников по длине. Поэтому графики рис. 7.6 могут быть перестроены относительно параметров ,1 (см. главу 5) или Кр [107], характеризующих неравномерность распределения источников теплоты по длине заготовки и однозначно связанных с параметрами т<г, при нагреве цилиндра в однородном поле. Значения коэффициентов, характеризующих такое распределение источников теплоты, которое обеспечивает высокое [c.246]

Предельные условия работы тормозов по характеру тепловых процессов проверяют по зависимости, учитывающей неравномерность тепловых нагрузок колес, коэффициент распределения тепловых потоков, массу, приходящуюся иа колесо, диаметр колеса [12]. При тормозных расчетах поездов используют тормозной коэффициент, определяемый как отношение суммарной силы нажатня тормозных колодок поезда к массе поезда, т. е. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...