Пластины — Изгиб в плоскости другой

В рамах 7—9 использовано так называемое аллигаторное соединение. Поперечины этих рам представляют собой пространственные конструкции, состоящие из средней части и элементов аллигатора . Эти элементы представляют собой пластины, жесткость которых на кручение в сотни раз меньше, чем на изгиб в своей плоскости, поэтому деформацией изгиба пластин в их плоскости можно пренебречь. Средняя часть поперечин может моделироваться тонкостенным стержнем открытого или закрытого профиля. Ветви аллигатора могут соединяться как с полками (рамы 7, ), так и со стенкой лонжерона (рама 9) есть и такие конструкции, в которых одна ветвь соединяется с полкой, а другая со стенкой. [c.107]

Отсюда следует, что, к примеру, заполнитель из пенопласта для трехслойной пластинки, опертой по двум кромкам и работающей на продольное сжатие и изгиб, целесообразно армировать полосками, нормальными к внешним слоям пластинки и расположенными в плоскости изгиба пластины вдоль сжимающей нагрузки. Это определяется тем, что критическая нагрузка сжатия трехслойной пластинки возрастает, а прогибы пластинки уменьшаются с ростом модуля сдвига заполнителя в плоскости изгиба (нормальной к поверхности пластинки и совпадающей с направлением действия нагрузки). При таком армировании возрастают и критические нагрузки местной устойчивости внешних слоев, так как они зависят от модуля нормальной упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. Аналогичными соображениями руководствуются при выборе других типов заполнителя. [c.247]

Последняя конструкция электродинамометра двухкомпонентна. Подкладная пластина вместе с резцом изгибается не только в вертикальной, но и в горизонтальной плоскости. Имеется второй установочный винт для обеспечения контакта резца с подкладной пластиной при изгибе его в горизонтальной плоскости. На заднем конце пластины на угольнике прикреплены два проволочных датчика в двух взаимно-перпендикулярных плоскостях. Конец пера перемещается с пластиной вследствие изгиба резца как в вертикальной, так и в горизонтальной плоскостях. При этом перо нажимает на конец пластины датчика и изгибает одну из пластин в вертикальном направлении, другую — в горизонтальном. В ящике, содержащем чувствительный гальванометр и сухие батареи, имеется переключатель для перехода с одного датчика на другой, а также на измерение температуры. Вместо гальванометра к динамометру может быть подключен осциллограф для записи сил. Электродинамометр работает на постоянном токе. [c.178]

Перемешения в плоскости свариваемых пластин, включающие в себя изгиб (рис. 14, й), поворот пластин относительно друг друга в плоскости, поступательные нере.мещения, продольное и поперечное укорочение. [c.156]

Для частот в диапазоне от 1 до 5 кГи используются резонаторы, называемые биморфным стержнем либо полоской Кюри. Форма резонатора и расположение электродов показаны на рис. 5.1,о. Пьезоэлектрический резонатор склеен из двух пластин, обычно имеющих ориентацию ХУа/ - 5°, таким образом, чтобы напряжение определенной полярности, подведенное к электродам, вызывало удлинение одной пластины и сокращение другой. При такой комбинации деформаций происходит изгиб бруска. Поскольку при колебаниях используются удлинение н сокращение в направлении длины, результирующий изгиб происходит в плоскости, определяемой толщиной и длиной бруска. [c.172]

На практике тип разрушения не изменяется при критическом значении LjD. Наоборот, в достаточно широком интервале LjD наблюдается смешанный характер разрушения, в результате чего измеренная прочность не является ни истинной межслоевой прочностью при сдвиге, ни истинной прочностью при изгибе. Хотя не всегда пластины из композиционных материалов получают укладкой тонких листов предварительно пропитанных связующим волокон и, следовательно, термин межслоевая прочность не совсем точен, характер разрушения, показанный на рис. 2.58, является общим как для пластин истинно слоистых материалов, так и для материалов, получаемых методом намотки или мокрой укладки волокон. Сдвиговая прочность в других плоскостях, пе- [c.120]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

В настоящей главе рассматриваются в квазистатической постановке растяжение и изгиб тонких круглых пластин, обусловленные пространственным температурным полем Г (г, 0, г, /), где г, 0 — полярные координаты в срединной плоскости пластины г — координата вдоль нормали к срединной плоскости пластины t — время, которое играет роль параметра. Эти задачи излагаются в рамках теории изгиба тонких круглых пластин малого прогиба [22], основанной на гипотезе о неизменяемости нормального элемента и на предположении о том, что нормальными напряжениями на площадках, параллельных срединной плоскости пластины, можно пренебречь по сравнению с другими напряжениями. Согласно гипотезе о неизменяемости нормального элемента прямолинейные волокна пластины, до деформации нормальные к срединной плоскости, при деформации поворачиваются, оставаясь прямолинейными и нормальными к деформированной срединной поверхности, и не изменяют своей длины. [c.137]

Влияние эллиптического отверстия на напряженное состояние анизотропной пластины было, по-видимому, впервые исследовано Лехницким [32]. Его подход предусматривал представление решения в виде рядов вдоль контура и был изложен выше. В ряде последующих работ рассматривались частные примеры, которые обсуждались Савиным [52] и Лехницким [35]. Несмотря на то, что Лехницким было получено общее решение, в его ранних работах не были приведены окончательные результаты, установленные позднее Другими исследователями. Так, например, Дорогобед [13] получил окончательный результат для случая круглого отверстия (предельный случай эллиптического отверстия) при одноосном растяжении. Липкин [37 ] построил решение для случая изгиба в плоскости нeoFpaничeннoй пластины с круглым отверстием. Лехницкий и Солдатов [36] рассмотрели пластину с эллиптическим отверстием, растягиваемую под произвольным углом к оси эллипса. Солдатов [57 ] получил решение для случаев чистого сдвига и изгиба в плоскости пластины. [c.58]

Машины для испытания изгибом в одной плоскости. Известные машины этого типа обычно приспособлены для испытаний образцов в форме пластин и служат главным образом для определения усталости листового материала. Небольшие размеры образцов позволяют производить вырезки заготовок для них из листов, поковок, штанг и определять пределы усталости материала. При испытаниях плоских образцов изгибом в одной плоскости было отмечено снижение пределов усталости некоторых сталей по сравнению с теми, которые были получены на круглых образцах при изгибе с вращением. Так, для хромоникелевых сталей (ХНВ, ХН1), хроман-силя (ЗОХГСА) и др. это снижение в среднем составило 20 /о [6/2]. В другом случае [33] [c.74]

Другой путь описания указанного влияния поперечных перемещений пластины состоит в том, чтобы считать, что при изгибе пластины в нераэвертывающуюся поверхность некоторые ее части будут растягиваться, а другие — сжиматься или сдвигаться в плоскости пластины с тем, что5ы деформировать первоначаль- [c.211]

В 1882 г. Фохт (Voigt [1882, 1]) подверг критике предположение Корию, указав, что простая констатация прозрачности, без других подтверждений, не дает оснований для такого заключения относительно изотропии упругих свойств. Однако он утверждал и доказал, что решить этот вопрос можно, подвергнув испытаниям на кручение и изгиб образцы с разной ориентацией, вырезанные из стеклянной пластины с различной глубины в ней. При изгибе нейтральная плоскость выбиралась параллельной короткой или длинной сторЬне прямоугольного поперечного сечения образца. Таким образом, сравнивая определенные в опыте значения и jj, и вычисленные по ним значения коэффициента Пуассона, он мог установить, что действительно имел дело с изотропным твердым телом. Хотя испытания на изгиб и кручение делались на одних и тех же образцах, они не проводились одновременно, как в экспериментах Кирхгофа. Детали установки Фохта были разработаны им самим и описаны в его докторской диссертации в 1876 г., посвященной определению постоянных упругости каменной соли. [c.357]

Так как ориентационное соотношение 211 Ц (001) РезС встречается значительно реже, то и деформация вдоль пластин цементита наблюдается сравнительно редко. Скольжение в других системах чрезвычайно ограничено, так как эти плоскости блокированы трудноде-формируемыми пластинами цементита. Поэтому сколь жение в феррите под углом к плоскости пластин цементита, весьма ограничено. Ограниченность деформации пластин феррита приводит к тому, что уже после малых обжатий плотность дислокаций около пластин цементита резко возрастает [297—299, 303] в результате того, что границы раздела феррит — цементит являются не только источником дислокаций, но и препятствием для их продвижения. Последнее вызывает облегчение поперечного скольжения, а следовательно, и возникновение ячеистой структуры в феррите перлита. Ячеистая структура в феррите перлита начинает формироваться уже после малых деформаций (4—5%-ным сжатием) [310] и становится явно выраженной после деформации 10—30% [297—300, 302, 303, 310, 325]. Скольжение в феррите под углом к плоскости пластин цементита, как правило, сопровождается деформацией или разрушением цементитных пластин — сбросообразованием, изгибом или срезом. [c.129]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

Точно так. же пятое решение (т = 5) соответствует пластине с горизонтально направленными напряжениями, постоянными в горизонтальном и линейно изменяющимися в вертикальном направлениях. Если ось х лежит в горизонтальной срединной плоскости прямоугольной пластины, то этот случай соответствует чистому, изгибу (рис. 3.8,6). Если ось х не проходит через срединную плоскость, то можно считать, что на пластину действует комбинация осевого нагружения и чистого изгиба (рис. 3.8, в). Опять же, как видно из рисунка, нетрудно заключить, что если пластину разбить на два равных прямоугольных элемента, то допущение о линейном изменении напряжений а на концах приводит к постоянному значению напряжения Ох во всех поперечных сечениях, удовлетворяет условию равновесия (за исключением вертикальных компонент напряжений а, обусловленных кривизной, которые в рамках классической теории упругости по-лагаютея бесконечно малыми) и условию плотной подгонки всех элементов друг к другу сказанное можно распространить на любой стержень цилиндрической формы. [c.156]

Если внутренняя поверхность одной из пластин будет иметь отклонения от плоскости или вообще какие-нибудь неровности, то лрямые интерференционные полосы станут изогнутыми соответственно изгибам профиля поверхности в вертикальном сечении. В белом свете, имеющем сложный спектр, можно наблюдать центральную ахроматическую (черную или белую) полосу, по сторонам которой расположены по две белых или черных полосы и за инми по четыре—пять цветных полос, что соответствует расстоя- Н 1ю между пластинами d,s i0,3-5= 1,5 мкм или разности хода А кЗ мкм. При значительных разностях хода светлые полосы одних систем накладываются на темные других, в результате чего контрастность интерферениионной картины падает практически до нуля. С 1 0М0щью цветного фильтра из белого света можно выделить область спектра с интервалами 0,1 мкм, что позволяет наблюдать картину при Ass 10 мкм, а применение ртутных, кадмиевых и других газоразрядных источников света, дающих линейчатый спектр, состоящий из небольшого числа узких спектральных линии, позволяет с использованием фильтров наблюдать интерференционную картину даже при разности хода порядка нескольких десятков миллиметров. Еще лучшие результаты дает лазерная интерферометрия. [c.117]

Расположение столбчатых кристаллитов в сварных швах с различной глубиной провара показано на рис. 19.5, бив. При однопроходной сварке толстых листов без теплоотвода снизу (рис. 19.5, а) дендриты растут навстречу друг другу, в результате чего по оси шва в стыке кристаллитов образуется плоскость слабины. При наличии теплоотвода внизу, например в виде медной шины, охлаждаемой водой, дендриты изгибаются вверх, примерно так же. как и при наплавке валика на пластину (рис. 19.5, в). [c.522]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...