Параметры безразмерные торможения

Через безразмерные скорости выражаются отношения статических параметров (параметров движущейся жидкости) к параметрам изоэнтропического торможения. Эти соотношения приведены в табл. 5-4. [c.127]

Таким образом, зная параметры полного торможения потока и одну из безразмерных скоростей, по уравнениям (2-22) и (2-23) можно определить температуру, а по формулам, представленным в табл. 2-1, — плотность и давление газа в данном сечении трубки тока. [c.49]

Следует подчеркнуть, что формулы (2-23), (2-24) и др., связывающие параметры торможения с параметрами потока (табл. 2-1), справедливы и для течений с энергетическим обменом, но, однако, в этом случае связь между параметрами торможения, статическими параметрами и безразмерными скоростями является локальной, т. е. относится только к данной точке или данному сечению трубки тока, причем под и Ро понимаются параметры изоэнтропического торможения в данной точке. Эти уравнения не могут быть применены к двум различным сечениям трубки, так как на участке между сечениями меняется полная энергия потока. Следовательно, формулы для статических параметров, указанные в табл. 2-1, и формулы (2-25) и (2-26) для таких течений неприменимы. [c.53]

При небольших скоростях течения ( < 1) величина Х не является определяющим параметром. В этом случае коэффициент теплоотдачи будет изменяться лишь за счет изменения температуры газа вдоль канала. Тогда уравнение энергии (175) интегрируется и определяется распределение температуры торможения вдоль канала. Распределение скорости находится из уравнения количества движения (174). Именно такой подход обычно попользуется при рассмотрении движения несжимаемой жидкости в канале постоянного сечения. При изучении движения сжимаемого газа раздельное интегрирование уравнений энергии и количества движения невозможно, так как коэффициент теплоотдачи в этом случае зависит от скорости газа. Вводя газодинамические функции и безразмерную температуру торможения е = Т 1Т , получим [c.355]

График решений биквадратного уравнения (14) для ряда значений безразмерной плош,ади йк показан на рие. 2. На рисунке видно, что в предельном случае при -fl-j = 1, т. е. при течении по трубе, Мк = Мв- В дальнейшем по мере сокращения к значения Мк быстро сокращаются относительно М . Так, например, при О к = 0,1, что соответствует отношению диаметров входа и камеры d /d — 0,3, предельной величине Мв = 1 соответствует лишь М = 0,1. Это значит, что давление h будет лишь на 2—3% меньше соответствующего параметра торможения (при озк = 0). Отсюда следует важный вывод о том, что скорость в камере надлежит практически учитывать лишь при йц>0,1. При учете местных сопротивлений это требование еще ниже. В других случаях влиянием скорости на давление в камере можно пренебречь, а термодинамический процесс в ней считать близким к изотермическому. [c.79]

К Расчет температуры на фрикционном контакте в процессе торможения с помощью изложенной методики достаточно прост. Это обеспечивается в первую очередь использованием относительных единиц, а именно безразмерных параметров мощности и работы трения тлг и тур. Для различных классов нагруженных фрикционных устройств (применяемых на автомобильном, железнодорожном, авиационном транспорте, в технологическом оборудовании и т. д.) значения полной работы торможения, продолжительности торможения и мощности трения могут значительно отличаться [1, 2, 3, [c.199]

Следовательно, термодинамическая энтальпия смеси / = S j/i полностью определяет перенос энергии лишь при малых (в частности, дозвуковых) скоростях обтекания тела. В общем случае вместо / необходимо использовать полную энтальпию или энтальпию торможения /ц. Докажем это, проведя дополнительные преобразования (2-4). Умножим уравнение сохранения количества движения (2-2) на и и сложим его с уравнением сохранения энергии (2-4), заменив отношения физических параметров на соответствующие безразмерные критерии [c.41]

Индексы оо — параметры на бесконечности пограничного слоя / — параметры, средние по сечению канала W — параметры на поверхности О — амплитудные значения параметров, осредненные по времени значения критериев i — проекция на ось Xi (х, у, г)-, S — параметры, соответствующие резонансным колебаниям ( ) — безразмерные параметры, параметры торможения штрихи — значения турбулентных пульсационных составляющих параметров потока (i) — порядок приближенного решения. [c.6]

Начальное состояние двухфазной среды по параметрам торможения определяется значением перегрева или соответственно влажности. Целесообразно использование одного безразмерного параметра, определяющего состояние среды. Таким параметром [c.10]

Характер изменения профиля скорости за замыкающим скачком типичен для течения при турбулентном перемешивании. Влияние трения у стенок проявляется лишь в сечениях, расположенных за точкой В. Таким образом, расстояние между точкой А т В определяет минимальную длину кольцевого канала постоянного сечения, на которой заканчивается рост статического давления и достигаются минимальные средняя скорость и неравномерность потока. Обозначим длину этого участка через т и назовем ее длиной участка торможения сверхзвукового потока в замыкающем скачке уплотнения. Располагая замыкающий скачок в нескольких сечениях кольцевого канала при разных кольцевых соплах, можно найти зависимость длины т от безразмерной скорости Л01 в ядре потока и параметров пограничного слоя перед замыкающим скачком. Полученные значения т, отнесенные к гидравлическому диаметру кольцевого канала 2Н, приведены на рис. 4 в виде зависимости / 2Н) = /(Л ), где т — среднее [c.466]

В заключение укажем способ расчета длины участка торможения сверхзвукового потока в замыкающем скачке 1 . По аналогии с параметром отрыва турбулентного пограничного слоя, введенным в работе [2], рассмотрим следующий безразмерный параметр [c.470]

При заданном законе изменения температуры стенки и известных скоростях и параметрах торможения иа входе в капал из уравнения (7-4-13) можно определить закон изменения безразмерной скорости по длине трубы U. По формуле (7-4-6) подсчитываются локальные значения iRe oo. Локальные значения коэффициентов трения определяются по формуле [c.158]

Отсюда, однако, еще не следует, что в рассматриваемых условиях невозможно проявление неприменимости существующих представлений. Дело в том, что первичные протоны обладают уникальным по величине лоренц-фактором 7 = (1 — > 5 10 , на много порядков большим, чем в любых других экспериментах. В то же время величина 7 существенно входит в расчет торможения протонов (см. [4] и ниже п. 4). Поэтому если бы существовали модели, в которых отклонение от обычной теории определяется относительной величиной 7 и некоторого безразмерного критического параметра, то можно было бы надеяться избежать противоречия с существующими экспериментами. [c.162]

Основные безразмерные параметры и безразмерные характеристики процесса торможения гиперзвукового потока. [c.579]

Приведенные параметры являются величинами безразмерными, относительными. В качестве масштабных величин можно, например, выбрать значения параметров заторможенного потока р, Т, q, а, i"". Как было показано ранее, параметры торможения являются постоянными величинами, одинаковыми для всех точек потока (при изоэнтропическом течении, т. е. без теплообмена и потерь на трение) и поэтому очень удобны в качестве масштабов сравнения действительных значений р, Т, Q, а, i в каждом сечении. [c.187]

Эксперимент (обработку результатов которого проводил автор) позволил остановиться на важных выводах. Первый режим прямолинейного поступательного торможения тела (в воде) неустойчив по крайней мере по отношению к углу ориентации тела. Стало возможным также определение безразмерных параметров к, h воздействия среды на твердое тело, чему и посвящена, в частности, глава 1 работы. [c.22]

Для безразмерных параметров к, к воздействия воды на тело уже принята оценка к = И = 0,1 (см. главу 1). Таким образом, условия (8.6) и (8.7) позволяют попытаться сконструировать твердое тело - круговой цилиндр, - для которого прямолинейное поступательное торможение может стать устойчивым. Для этого необходимо выбрать динамические параметры а, /), /, т цилиндра, исходя из условий (8,6) и (8.7). [c.285]

И экспериментальных данных, а также значительное их отличие от параметров идеального газа с 7=1,4. Кроме того, реальные свойства газа оказывают значительное влияние на величину коэффициента А в уравнении расхода (1.142), который увеличивается па 10—15 % при увеличении ро от 1 до 50 МПа, Изменение температуры торможения в пределах от 200 до 500 К незначительно влияет на безразмерные газодинамические параметры, хотя очевидна естественная тенденция сближения значений параметров идеального и реального газов с ростом температуры. Интересно отметить, что отношение удельных теплоемкостей при больших ра может значительно превышать 1,4, достигая 2—2,5. [c.60]

При Рг = Рг = 1 при больших Мн в пограничном слое на плоской стенке имеет место подобие полей скоростей, температур торможения и концентраций, а при малых Мн — полей скоростей, термодинамических температур концентраций. Безразмерные поля всех трех параметров й, Г и С в обоих случаях сливаются. Толщины динамического, теплового и диффузионного пограничных слоев совпадают. [c.281]

Для расчетов потока важными являются его безразмерные параметры. К ним относятся относительное давление е, равное отношению давления (статического) к давлению полного торможения в данном [c.44]

Полученные формулы (9.20) и (9.21) показывают, что максимальный расход через трубу полностью определяется параметрами полного торможения потока во входном ее сечении. Увеличение расхода может быть достигнуто как посредством повышения начального давления ро, так и охлаждением движуш,ейся жидкости. При фиксированных начальных параметрах повысить расход через трубопровод заданной длины I можно посредством снижения его сопротивления. Действительно, при уменьшении коэффициента сопротивления и увеличении диаметра D снижается приведенная длина я и согласно формуле (9.19) и рис. 9.4 увеличивается максимальная безразмерная скорость Ximsk и соответственно возрастает расход жидкости через трубу. [c.251]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

Примечание. ,2= IAt — безразмерная скорость за скачком pj/pi, pj/p, и Га/Л — отношение статических параметров иа границах скачка Сг/с, = ЛгД1 — отношение скоростей на скачке Яг/а, — отношение скоростей звука на границах скачка poj/poi — отношение давлений торможения Poi/Pi — отношение давления торможения за скачком к статическому перед скачком —коэффициент потерь энергии в скачке. [c.53]

Если газовый поток с местными параметрами р, р, Т изоэнтропно затормозить, то полученные параметры Pq, Pg, ТQ, /ig, (3g буДуТ ИМбТЬ СМЫСЛ М6-стных параметров торможения, а формулы (1.117) будут выражать местные связи между безразмерными величинами. [c.61]

Исследование акустических характеристик струйного шумоглушителя проводилось на модели сужающегося сопла с диаметром выходного сечения 71.5 мм. Вдув осуществлялся на срезе сопла с помощью шести насадков, равномерно расположенных по окружности с центром на оси сопла. Выходные сечения насадков находились на кромке сопла. Углы между осями насадков и направлением радиуса (а) или осью струи (Р) были одинаковы для всех насадков и варьировались в пределах 0° -г 90°. Во время экспериментов измерялись полное давление и температура Т 1 перед соплом, полное давление и температура перед насадками и Т 2, расход воздуха через сопло 6 1 и через насадки 6 2- Здесь и далее нижние индексы имеют следующий смысл 1 — соответствует параметрам реактивной струи на срезе сопла 0 — неизменным параметрам струи (в отсутствие вдува) 2 — параметрам вдуваемого газа — параметрам торможения а — параметрам окружающей среды. Верхний индекс 0 — соответствует безразмерным параметрам. Температура всюду в К. Акустические параметры измерялись с помощью аппаратуры фирмы Брюль и Кьер . Микрофоны устанавливались на расстоянии 3 ж от среза сопла в направлениях. [c.472]

Примечание. Яа=1/Я1 — безразмерная скорость за скачком ps/pi, pj/pi и rj/7"i — отношение статических параметров на границах скачка z/ i-Aj/Ai — отношение скоростей на скачке яг/а. — отношение скоростей звука па границах скачка роа/рш — отношение давлений торможения pdpi — отношение давления торможения за скачком к статическому перед скачком J, — коэффициент потерь энергии в скачке. [c.53]

Расчеты проводились для двух значений параметра взаимодействия N = 0.56 10 и 1.12 10 и температурном факторе = = 0.605. Распределение безразмерной плотности тока по длине задавалось таким, чтобы течение было близко к режиму короткого замыкания. Расчет велся до точки отрыва, которая определялась условием f < 0.0001. в первом случае = 0.56 10 ) отрыв пограничного слоя произошел при ж/ о = 31, а во втором М = 1.12 10 ) - при х/6о = 21. Несмотря на разный характер торможения и разную длину предотрывного участка, в обоих случаях торможение происходит до одного и того же значения безразмерной скорости, равной 0.7. [c.560]

При оценке эффективности торможения сверхзвукового потока необходимо сопоставлять газодинамические параметры в его входном и выходном сечениях. Их распределения в сечении выхода существенно неоднородны. В сечении входа имеется лишь незначительная неоднородность, обусловленная пограничными слоями. Согласно [8], при определении осредненных параметров в произвольном сечении канала действительному неоднородному потоку ставится в соответствие некоторый однородный канонический поток, у которого сохраняются три газодинамические характеристики действительного течения. Их выбор зависит от особенностей задачи. В данной работе переход к одномерному потоку в выходном сечении осуществлялся с сохранением расхода, продольного импульса и потока полного теплосодержания. Параметры полученного так одномерного потока давление Ре, давление торможения р1, температура и число Маха - соотносятся с аналогичными величинами Ро, Ро Мр и То в начальном сечении, образуя безразмерные параметры Ре/Ро РЦРО и Т /Тр, характеризующие процесс торможения потока с газодинамической точки зрения. [c.580]

В этих уравнениях р, р, Т, V, k представляют собоб безразмерные значения давления, плотности, температуры, скорости и энтальпии торможения в произвольной точке на линии тока в неравновесной зоне, отнесенные к соответствующим характеристическим параметрам. Величина а определяет в этой точке неравновесную степень диссоциации. Параметр С, входящий в (4.9.7). вычисляется по формуле (4.9.8). Еслн производную dajat представить в виде [c.191]

Приведение к безразмернол1у виду уравнений для сжимаемой жидкости охватывает гораздо большее число переменных, чем для несжимаемой жидкости в особенности в том случае, когда жидкость имеет переменные свойства, как это принято здесь ). Различный выбор характерных величин, к которым относятся соответствующие размерные величины, приводит к различному безразмерному виду уравнений. Так, например, Крокко [1965] все величины относит к параметрам торможения. Скоглунд и Коул [1966] и некоторые другие авторы в качестве характерной скорости берут скорость звука в набегающем [c.324]

Здесь / — безразмерная фупкцпя, которая для стационарных течений имеет смысл безразмерно функции тока Sh — безразмерная функция (число Струхаля) т — безразмерное время р, I — безразмерные функции и, О — безразмерные проекции скорости на ось х и температура Бса = ц/pDa,— эффективное число Шмидта для а-комнонента Ва — эффективный коэффициент диффузии а-компонента (см. 1.5) индексы О и приписываются параметрам потока в точке торможения и па внентней границе пограничного слоя соот-ветствсзпно. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...