МИКРОСТРУКТУРА ПОКРЫТИЙ

На рис. 219 приведены микроструктуры покрытия поверхности лопатки турбины высокого давления. Величина покрытия наруж- [c.442]

Рис. 3. Микроструктура покрытий, полученных методом припекания по ступенчатому режиму.

По микроструктуре покрытия являются гетерогенными. Как видно из рис. 2 и 3, в матрице из стекла довольно неравномерно распределены частицы наполнителя. [c.195]

Рис. 2. Микроструктура покрытий после испытания на жаростойкость

В результате исследования микроструктуры покрытия (с 9% Р), наплавленного при температуре 1100° С в течение 20 мин на разные металлы, установлено образование переходного слоя на контактной границе. На железе и нержавеющей стали в этом слое выявлена измененная зона в металле, полоска твердого раствора и дендриты в покрытии со стороны подложки. Граница раздела в обоих случаях плоская. На никеле контактная граница сильно разветвлена, что свидетельствует об ускоренном растворении границ зерен металла в контакте с расплавом [2]. В результате этого процесса возможно диспергирование металла подложки. [c.158]

ИЗМЕНЕНИЕ ТЕРМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ И МИКРОСТРУКТУРЫ ПОКРЫТИЯ ЗЮа—81 В ВОЗДУШНОЙ СРЕДЕ ПРИ 1350 °С [c.57]

Микроструктуру покрытия и зоны контакта покрытие—подложка изучали с помощью растрового электронного микроскопа [c.57]

Проведено изучение микроструктуры покрытия и контактной зоны сплава с покрытием. Полученные результаты сопоставлены с электрическими и магнитными свойствами материала. [c.239]

Микроанализ позволяет определить особенности микроструктуры покрытия, основного металла и переходной зоны, а также провести качественный и количественный анализы их фазового состава. Применяемое увеличение обычно не превышает 1000 крат. Использование ультрафиолетовых лучей или иммерсии дает возможность повысить увеличение до 1800—2000. [c.154]

Рис. . 15. Микроструктура покрытий из карбида титана на графите а — без диффузионного отжига (сверху вниз — слой титана, слой графита) б — отжиг при 1273° К в течение 1 ч (верхний слой — твердый раствор углерода в титане, середина — карбид титана, внизу — графит) в — отжиг при 1773° К в течение 2 ч (сверху вниз — карбид титана, графит). Увеличение в 200 раз

Микроструктура покрытия кромки рабочей лопатки двухфазная, глубина слоя равномерна и равна 0,25—0,3 Mj4. Диффузионное сцепление покрытия с основным металлом хорошее (рис. 7-Н,б). В увеличенном масштабе структура покрытия М-1 показана на рис. 7-12. Измеренная микротвердость самого покрытия составляет 550—645 единиц по Бринеллю, а на границе покрытия с основным металлом (белая полоса на рис. 7-12,6i микротвердость достигает 845—985 единиц по Бринеллю. Одновременно в основном материале, прилегающем к покрытию, наблюдается переходная диффузионная зона с мелкими точечками карбидов и выделениями цепочек с твердостью 412 единиц.. Материал лопатки — сталь ЭП-428— имеет твердость 350 единиц по Бринеллю. Результаты испытаний свидетельствуют о достаточно высокой эрозионной стойкости такого покрытия, при этом технология нанесения [c.153]

Полученные данные позволяют оценить возможности применения того или иного режима покрытия. В некоторых случаях специального применения покрытий, например сплавов Со—Р и Со—N1—Р в качестве носителей магнитной записи, требуется высокая однородность покрытия и чистота поверхности. Наличие различных дефектов поверхности и искажений структуры приводит к появлению паразитной модуляции и увеличению уровня шумов. В таких, а также некоторых других случаях необходимо осаждать покрытия из электролитов с возможно низким pH при малых значениях плотности тока. Другим путем, позволяющим избежать образование (или уменьшить) количество микроискажений, может быть увеличение буферной емкости электролита. В то же время для получения блестящих декоративных покрытий более предпочтительным режимом будет осаждение из электролитов с повышенным значением pH при больших плотностях тока. Очевидно, что отмеченные изменения микроструктуры покрытий заметно отразятся на их коррозионной стойкости и физико-механических свойствах. [c.84]

Необходимо отметить, что механизм образования блестящих покрытий весьма сложный, не только гидроокисные пленки на катоде могут быть причиной повышенного блеска покрытий мак-ро- и микроструктура покрытий будут зависеть не только от наличия коллоидных частиц в прикатодном слое, но и от их размера, степени взаимодействия с поверхностью, сплошности пленки и других факторов. Описанные причины являются основными при возникновении микродефектов структуры электролитических осадков. [c.84]

Типичные микроструктуры покрытий, полученных при вакуумном борировании тугоплавких металлов (рис. 70), сходны с полученными при борировании в других средах. Оптимальные условия борирования, по данным работ [217—221], для металлов Va и Via подгрупп температура 1100—1200° С, а для металлов IVa под- [c.194]

На качество покрытия влияет и режим распыления. На рис. 2, а, б, в приведена микроструктура покрытий цинком, полученных при разных режимах распыления. [c.7]

Рис. 3.35. Микроструктура покрытия из механической смеси 80 % Сг + 20 N1

Рис. 3.36. Микроструктура покрытия из механической смеси 95 % N1 + 5 Л1

Одними из важных свойств покрытий, как отмечалось в [3], являются микрогеометрия поверхности покрытия, структура внутренних областей и переходной зоны от покрытия к подложке. Эти свойства определяют основные физические характеристики покрытий, такие как адгезия, когезия, плотность покрытия и проницаемость для жидкостей и газов, тепло- и электропроводность, величина твердости и т. д. Исследования микроструктуры покрытий были проведены с помощью оптической и электронной микроскопии. [c.192]

Рис. 11. Микроструктура покрытия на границе с молибденом после испытания при 1200° в течение 500 час.

На рис. 3 представлены фотографии микроструктуры покрытий, полученных методом принекания. Хорошего качества покрытие получено таким методом из карбида ниобия на тантале. Во всех остальных случаях наблюдалось взаимодействие порошка карбида с подложкой и образование промежуточных фаз. [c.78]

Металлографическое исследование микроструктуры диффузионных хромовых покрытий после коррозионных испытаний показало, что толш,ина и микроструктура покрытий не изменились. [c.186]

Показано, что стеклосилицидные и стеклокарбидные покрытия устойчивы в атмосфере водорода, азота, азотоводородной смеси и в перегретых парах серы при температуре 1100° в течение более чем 100 часов. Высокую устойчивость имеют стеклосилицидные покрытия в аммиаке при 1350°. Из рис. 4 видно, что внешний вид покрытых образцов до и после испытания практически одинаков. Не изменилась также и микроструктура покрытия. [c.197]

Микроструктура покрытия определяется технологическими параметрами процесса и имеет четкую ориентацию кристаллитов перпендикулярно поверхности осаждения. Грубозернистые и дендритообразные осадки имеют место при относительно высоких температурах, соответствующих диффузионной области протекания процесса. Пиролитическим осадкам присуща высокая дисперсность избыточных фаз, обнаружение которых возможно лишь на электронном микроскопе. Так, включения Si в пиролитических материалах были обнаружены при увеличении в 1600. [c.116]

Микроструктура покрытия, полученного при этих температурах без наложения вибрации, отличается высокой пористостью и неоднородностью. Крупные частицы порошка соединены узкими перемычками твердой и хрупкой боросилицидной эвтектики. Наложение вибрации с амплитудой 0.2—0.3 мм обеспечивает получение плотной и компактной упаковки частиц с равномерным распределением карбидов и боридов. [c.230]

Однако в связи с особенностями микроструктуры покрытий не во всех случаях удается выявить три стадии процесса контактноусталостного разрушения, как это было показано для объемно упрочненного основного металла. [c.49]

Рис.13.6. Типичные изменения микроструктуры покрытия Ni o rAlX на никелевом суперсплаве после испытаний на циклическое окисление (продолжительность цикла —1ч) при 1135 °С в воздушной атмосфере (скорость газового потока — 0,67-102 Бк Х250

Приведенные микроструктуры покрытий являются убедительным свидетельством искусственности п шемов получения покрьпий. В основе их заложены закономерности естественного отбора, использование которых сводит проблему создания текстурированных покрытий к достаточно тривиальной технической задаче. В этом, пожалуй, заключена наибольшая практическая значимость представлений об естественном и искусственном отборе при росте совокупностей кристаллов. Использование этих представлений позволяет избавиться от традиционного интуитивного поиска или, как его иначе называют, метода проб и о11шбок. [c.34]

В качестве примесных компонентов были изучены прочные оксиды алюминия AljOs, и иттрия YjOs, которые соосаждались с вольфрамом эти оксиды практически полностью нерастворимы в нем. При их содержании в составе покрытия, меньше чем вольфрама, образовывались покрытия с прослойками из оксидов, при большем - слои оксида более широкие, чем металлические. На рис. 28 приведена микроструктура покрытия, образованного соосаждением вольфрама и оксида алюминия AI2O3. Из этого рисунка видно, что граница между слоями четкая это связано с отсутствием взаимной раство римости в системе вольфрам-оксид алюминия. Аналогичный вид имеют и покрытия, полученные соосаждением вольфрама и оксида иттрия. [c.76]

Исследования микроструктуры покрытия показали, что в процессе длительной ползучести изменяется его фазовьж состав. Эвтектика кристаллизуется, покрытие становится двухфазным и состоит из твердого раствора на основе никеля и смешанных железохромовых боридов. [c.65]

При исследовании микроструктуры покрытия четко различаются два слоя внешний, состоящий из Мо51з, и внутренний, представляющий собой М05513. После остывания застывший на силицированной поверхности расплава легко может быть удален погружением изделия в нагретую до 500° С цинковую ванну. [c.237]

В работах [6, 8] установлена степень влияния основных технологических параметров процесса ГТ на работоспособность покрытия из карбида титана- Показано [8], что наибольшее влияние на работоспособность твердосплавных пластин в изучаемой области параметров оказывает температура процесса, концентрация Ti l и отношение H4/Ti l4. Скорость газового потока не оказывает заметного влияния на работоспособность пластин и обеспечивает удовлетворительные результаты при скорости 5,5—6 м/с. В работе [6] установлено, что повышение соотношения HJTi U до 16 способствует заметному росту стойкости пластин, так как, очевидно, благоприятно изменяется микроструктура покрытия и переходного слоя. Резко отрицательное влияние на стойкость твердосплавных пластин с покрытием оказывает влажность водорода, так как при этом ухудшаются свойства покрытия, появляются пористость, включения и т. д. Например, при точке росы меньше —30 °С пластины будут заведомо бракованными. Отсюда следует, что водород, участвующий в процессе ГТ, должен подвергаться тщательной очистке, например, с помощью палладиевых фильтров. В работе [8] рассмотрена кинетика роста покрытия и переходного слоя (ц-фа-аы), показано отрицательное влияние на стойкость твердосплавных пластин с покрытием последней, отмечена необходимость жесткой ее регламентации. [c.18]

На рис. 4.6,а, б показаны изломы отделенных от подложки алюминиевых покрытий, напыленных слабоподогретой струей воздуха. На рис. А.в,а показаны фрагменты излома покрытия толщиной 3 мм, напыленного при коэффициенте напыления 0,7. .. 0,8, а на рис. 4.6,6 приведен фрагмент излома покрытия толщиной 0,7 мм, напыленного при kj 0,i. Из рисунков видно существенное различие в микроструктуре покрытий, и, в частности, можно отметить, что при ки 0, степень деформации частиц выше, они более плотно упакованы в слое без. видимых пор и несплошностей. [c.194]

Как показано многими исследователями и нами, диффузия кремния в молибден носит реактивный характер. Во всех рассматриваемых нами случаях образуется интерметаллическое соединение Мо812 и образование его происходит на границе раздела Мо—Мо812. Для наглядности на рис. 5 приведена фотография микроструктуры покрытия Мо812 с инертной меткой из А1.,0з [c.56]

Рпс. 10. Микроструктура покрытия Мо812 после испытания при 1650°. X 500. а — в течение 1.5 час. б — в течение 4.5 час. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...