Диаграмма одноосного растяжения-сжатия

Рис. 137. Типичная диаграмма одноосного растяжения — сжатия для металлов (мягкое железо).

На этом рисунке приведена диаграмма одноосного растяжения— сжатия для идеально упруго-пластической среды при напряжении растяжения, меньшем некоторого постоянного предель- [c.414]

Из диаграммы одноосного растяжения — сжатия идеально-пластического тела видно, что даже в простейшем случае [c.429]

Программа выполняет расчеты диаграмм одноосного растяжения (сжатия) многослойного материала диаграмм деформирования материала при чистом сдвиге диаграмм деформирования при заданном соотношении главных средних напряжений, приложенных к многослойному материалу заданного числа диаграмм деформирования для различных лучей нагружения с целью построения предельной поверхности многослойного материала. [c.241]

Произведем нагружение в зоне неустойчивости, для определенности — сжатие в точке С. Тогда пластические деформации должны уменьшиться вектор приращения пластической деформации в точке С направлен в сторону, обратную вектору е , т. е. по направлению внешней нормали к поверхности нагружения в точке С, а вектор приращения напряжений согласно условию а < О направлен внутрь поверхности нагружения, которая будет стремиться занять положение, показанное на рис. 4а пунктиром. Диаграмма одноосного растяжения-сжатия будет иметь вид, изображенный на рис. 46. [c.273]

Мягкое нагружение. Диаграмма циклического деформирования при мягком нагружении в случае одноосного растяжения — сжатия [c.618]

Здесь по осям координат отложены не абсолютные значения предельных напряжений, а их отношение к пределу текучести при одноосном растяжении (сжатии). Из этой диаграммы видно, что опытные точки располагаются на некоторой кривой СКАОВ. Это свидетельствует о том, что в отличие от предыдущих диаграмм здесь ни одно из напряжений не играет доминирующей роли. [c.226]

Асимметрия цикла. Во многих случаях, кроме циклической доставляющей напряжения, имеется статическая (постоянная) составляющая, т.е. нагружение происходит асимметрично. При возрастании статической составляющей напряжений циклические напряжения, приводящие металл к разрушению, снижаются, так как фактически разрушение определяется суммированием статических и циклических напряжений. Наиболее простой случай одновременного статического и циклического нагружения— наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении—сжатии. В этом случае напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 104, 105 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплавов ВТЗ-1 и Ti-6 % Al—4 % V (типа сплава ВТ6) при различных температурах и различной концентрации напряжений (круговой надрез) [95 и др.]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушающих циклических напряжений, которые уменьшаются при наложении возрастающего статического напряжения растяжения. Предельной точкой этих диаграмм является величина статического напряжения, равная пределу текучести материала, когда практически нулевые циклические напряжения могут привести к разрушению. Циклическая состав- [c.169]

Асимметрия цикла. Наиболее простой случай асимметричного нагружения — это наложение статического растяжения (или сжатия) при циклическом одноосном растяжении — сжатии, когда напряжения алгебраически складываются и металл подвергается асимметричному растяжению—сжатию, пульсирующему растяжению или пульсирующему сжатию. На рис. 72 и 73 представлены так называемые полные диаграммы усталости сплава Ti—6AI—4V (аналога сплава ВТ6) при различных температурах и при различной концентрации напряжений (круговой надрез) [117—118]. Эти диаграммы представляют зависимость разрушаюш,их циклических напряжений от статического напряжения растяжения. Вершимой [c.161]

Таким образом, необходимо дать обобщение на случай произвольного деформирования понятий, возникающих в связи с изучением типичной диаграммы для одноосного растяжения (или чистого сдвига — кручения или всестороннего сжатия и т. п.), представленной на рис. 137. [c.414]

Эффект закрытия трещины свидетельствует о несоответствии условий деформирования материала у кончика трещины условиям внешнего воздействия (см. рис. 3.6). При простом одноосном растяжении плоской пластины в вершине трещины первоначально раскрытие возрастает едва заметно. И только после достижения напряжения раскрытия берегов трещины начинается нелинейный процесс накопления повреждений из-за пластической деформации материала. Переход к нисходящей ветви нагрузки во втором полуцикле нагружения приводит к обратному течению материала в условиях его сжатия до достижения напряжения закрытия берегов трещины. Дальнейшее снижение внешней нагрузки не сопровождается перемещением берегов трещины. Важно подчеркнуть, что внешнее воздействие в цикле нагружения на масштабном макроскопическом уровне является упругим. Диаграмма циклического растяжения всего образца, вне вершины трещины, является упругой . Именно. этим объясняется макроскопически хрупкий характер распространения длинных усталостных трещин. [c.137]

Испытывая образцы на растяжение или сжатие на обычных машинах в условиях различных температур, фактически моделируем работу материала при одноосном однородном напряженном состоянии. В простейшем случае можно полагать, что диаграмма растяжения (сжатия) и предельные состояния, соответствующие началу текучести материала и его разрушению, полностью соответствуют работе реальной конструкции. Примером таких конструкций могут служить элементы мостовых ферм, работающих на растяжение либо сжатие, опорные колонны и т. д. [c.18]

Упругие свойства. На рис. 31 представлены типичные диаграммы деформирования асбофрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. [c.160]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Осн. эксперименты по определению пластич. свойств металлов проводятся при испытании на растяжение — сжатие плоского или цилиндрич. образца при однородном деформировании тонкостенной цилиндрич. трубки, находящейся под действием растягивающей силы, крутящего момента и внутр. давления. На диаграмме напряжение — деформация (рис. 1) при одноосном растяжении образца мягкой малоуглеродистой стали до точки А деформации являются упругими (линейный участок). [c.628]

Рассмотрим поведение перекрестно армированных композитов при одноосном растяжении или сжатии. Проведем параллельный анализ теоретических диаграмм деформирования, построенных по алгоритмам, изложенным в 2.4, и имеющихся экспериментальных результатов [25]. [c.60]

Характерным примером является вид кривой при одноосном растяжении аморфного сплава, когда реализуется ограниченное число полос скольжения. Из представленной на рис. 170,а кривой деформации для одноосного растяжения можно сделать вывод об ограниченной пластичности сплава и о его хрупком разрушении, но при прокатке или сжатии диаграмма имеет вид, показанный на рис. 170,6, т.е. материал пластичен (в этом случае деформация близка к 50%). Это означает, что при одноосном растяжении поведение аморфного сплава, не претерпевающего фазовых переходов при деформации, подобно идеально пластичному телу [c.297]

Коэффициент k в уравнении (7.13) определяется при испытаниях на циклическую деформацию растяжения—сжатия при постоянном уровне температуры параметр Н определяется по наклону линий на диаграмме напряжение—пластическая деформация при одноосном растяжении при постоянной температуре. [c.261]

Диаграмма деформирования ао(ёо) является характеристикой материала и устанавливается экспериментально. Для этого обычно испытывают материал на одноосное растяжение и последующее сжатие. Образцы растягивают до различных значений ёо и затем разгружают. Затем из них вырезают образцы на сжатие таким образом, чтобы сжатие происходило в направлении предшествовавшего растяжения. При испытании на сжатие определяют условный предел текучести оо (обычно при допуске на интенсивность пластической деформации 0,002) Для достаточно точного определения оо рекомендуется производить испытание с использованием механических тензометров Записав согласно уравнениям (1.85) приращение продольной деформации при осевом растяжении вдоль оси Х, получаем [c.27]

На рис. 9.3d приведена характерная зависимость между первыми инвариантами тензоров напряжений и деформаций для горных пород и бетона, полученная в результате проведения испытаний на одноосное растяжение и сжатие [74, 249]. Особая точка 2-го рода на диаграмме в процессе сжатия достигается прежде прочих [239]. При сжатии объем уменьшается лишь при начальных деформациях, а затем он начинает возрастать, что связано с накоплением повреждений в материале. Аналогичный эффект смены знака объемной деформации [c.190]

Модули дополнительного упрочнения определяются на основании зависимостей (диаграмм) максимальной интенсивности напряжений на цикле нагружения от накопленной пластической деформации при пропорциональных и непропорциональных циклических нагружениях. Первая диаграмма ар — ар ( ) получается при испытании на одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие при постоянной амплитуде пластической деформации порядка 0.005. Вторая диаграмма получается при испытании, состоящем из трёх этапов первый этап — одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие при той же, что и при первом испытании, постоянной амплитуде пластической деформации второй этап — двухосное непропорциональное циклическое нагружение по круговой траектории деформаций с радиусом, при котором интенсивность пластической деформации равна амплитуде пластической деформации на первом этапе третий этап — одноосное пропорциональное циклическое растяжение-сжатие как и на первом этапе. [c.67]

В пластической области удельная работа деформации а определяется интегрированием по закону 5 = е). В частности, при одноосном растяжении или сжатии удельная работа деформации определяется как площадь диаграммы деформации в координатах 5 — ей имеет известное значение как характеристика вязкости материала. [c.56]

Если считать коэффициент Пуассона V = 0,5, то диаграмма а, (е,-) совпадает с диагра.ммой а (е), полученной для одноосного растяжения (или сжатия) образцов из данного материала. Обозначим через Ес секущий модуль, — касательный модуль, Т — приведенный модуль. Тогда с учетом указанного выше допущения имеем [c.113]

При одноосном напряженном состоянии (растяжение, сжатие, чистый изгиб, поперечный изгиб, если пренебречь касательными напряжениями, возникающими в поперечных сечениях) расчетный запас прочности п определяют с помощью диаграмм предельных напряжений . [c.34]

В случае одноосного растяжения или сжатия пластические деформации возникают, когда напряжение достигает величины предела текучести материала (точка А на диаграмме растяжения на рис. 4. 1, а). В теории пластичности понятия пределов текучести, пропорциональности и упругости не различаются. [c.50]

Мяркое нагружение. Диаграмма циклического деформирования при мягком нагружении в случае одноосного растяжения — сжатия (рис. 599) построена в относительных координатах ст = ст/от e=e/ej. Здесь в качестве предела текучести От обычно принимают предел пропорциональности в исходном полуцикле, обозначаемом нулевым вт — относительная деформация, соответствующая пределу текучести (пропорциональности). Для описания последующих полу-циклов удобн.о пользоваться координатами S=S/Ot ё = е/( т, начала которых берутся в точках, соответствующих началу разгрузки в каждом полуцикле. [c.683]

Эксперименты со многими композиционными материалами позволили обнаружить ряд явлений, не описываемых в рамках линейно упругого представления о деформировании. К основным особенностям поведения композиционных материалов при нагружении можно отнести заметную нелинейность диаграмм деформирования ряда материалов, зависимость характера диаграмм от вида напряженного состояния и структуры материала, различие диаграмм одноосного растяжения и сжатия, первого и последующих нагружений, и др. Теории нелинейного деформирования и разрушения современ- I ных композитов далеки от завершения, даже если речь идет о наиболее распространенном и весьма представительном классе композитов с хрупкой полимерной матрицей. [c.36]

С использованием указанного метода были проведены эксперименты по статическому и циклическому упругопластическому деформированию цилиндрических образцов из стали 12Х2МФА (Ой == 230 МПа, Ор = 405 МПа, ф = 73,5%) в условиях одноосного растяжения-сжатия. Для этой цели была использована модернизированная испытательная установка УМЭ-10т [32], оснащенная вакуумной камерой [31]. Регистрация диаграмм деформирования осуществлялась с помощью продольного деформометра [31, 34] и динамометра установки, а также с помощью фоторегистрации специальной фотоприставкой контура нагружаемого образца. [c.72]

В частном случае одноосного растяжения-сжатия параметры В,к диаграммы предельных напряжений (17) находим из условия а = р = 0. В результате имеем В,= 80 кг мм В = 0,264. Максимальное значение среднего напряжения цикла в этом случае (01 гр)тах = 303 кг1мм . [c.62]

Оценка прочности при До сих пор рассматривали случай одноосного двух- и трехосном напряженного состояния. При оценке проч-напряженном состоянии, ности двухосного или трехосного напряжен-Гипотезы прочности ного состояния, если следовать но указанному пути, то в каждом напряженном состоянии ( ji, 02, 03) нужно было бы для каждого материала иметь соответствующие диаграммы исш.1таний с числовыми характеристиками предельных точек. Понятно, что такой подход к решению, вопроса неприемлем. Действительно, разнообразие напряженных состояний безгранично, номенклатура применяемых мат териалов чрезвычайно велика, и создать каждое из могущих встретиться на практике напряженных состояний, да к тому же для всех материалов, в лабораторных условиях невозможно как по техническим, так и по экономическим причинам. Следовательно, располагая ограниченными экспериментальными данными о свойствах данного материала — значениями предельных напряжений при одноосном растяжении и сжатии, — необходимо иметь возможность оцежвать его прочность [c.152]

Кривые анизотропии пределов прочности при одноосном растяжении или сжатии. Графики изменения относительной величины предела прочности Ов/Оо в зависимости от угла наклона волокон а, построенные А. Н. Флак-серманом по экспериментальным данным, представлены пунктирными линиями на рис. 3.1 и 3.2. Величины Од определялись по диаграммам испытаний. Рис. 3.1 соответствует радиальной, а рис. 3.2 — тангенциальной плоскости, в которых расположены оси всех образцов древесины. Различный вид диаграмм испытания и полиморфизм разрушения образцов привели А. Н. Флаксермана к предположению о связи пределов прочности оГд с величинами напряжений Од., Оу и х у, действующих в сжатом образце по площадкам, параллельным волокнам (рис. 3.3). [c.135]

С переходом от однократного нагружения к циклическому основным параметром разрушения становится скорость роста трещины dt/dN, зависящая от размаха коэффициента интенсивности напряжений Д/С. Построение зависимости скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений (диаграмма циклической трещино-стойкости - ДЦТ) позволяет получить универсальную характеристику циклической трещиностойкости для данных условий испытания. Экспериментально эту зависимость определяют испытанием образцов с предварительно созданным концентратором большая часть экспериментальных данных получена при испытании плоских образцов с относительно крупными трещинами в условиях одноосного или вне-центренного растяжения, изгиба и растяжения (сжатия), очень мало исследований выполнено на цилиндрических образцах, когда прямое наблюдение за развивающейся трещиной затруднительно. [c.41]

Предельное напряжение определяют при механических испытаниях данного материала на одноосное растяжение и сжатие. Для пластичных материалов в качестве предельного напряжения принимают предел текучести (или Оо.г для материалов диаграмма растяжения которых не имеет явно выраженной площадки текучести) для хрупко-пластичных материалов — Оо.ар или оо.гс — условный предел текучести при растяжении или сжатии для хрупких материалов — или Одчс — предел прочности соответственно при растяжении или сжатии. В случае кручения (при чистом сдвиге) для многих материалов возможно также непосредственное определение коэффициента запаса прочности, так как имеются установленные экспериментально значения т ред. [c.367]

ТИМ далее, что по найденным значениям ст др и сГд р построена Диаграмма предельных напряжений в координатах СТ , Од, как это условно показано на рис. 9.3 (верхняя линия). Точки Л и В диаграммы соответствуют предельным одноосному растяжению и однооснол у сжатию. Для хрупкого материала ордината точки А равна (Тд р, а для хрупко-пластичного материала равна (То,2р. Аналогично абсцисса точки В равна либо —Опчс либо —сто,2с- Знаки минус поставлены потому, что механические характеристики материала и 00,2с — величины существенно положительные, а главному напряжению 0.3, если это напряжение сжатия, приписывают знак минус. [c.374]

Из рассмотрения следует, что стали малопластичные в условиях одноосного растяжения претерпевают весьма значительную деформацию в состоянии всестороннего сжатия. При этом пластичность в исследованном П. Бриджменом интервале давлений в некоторых случаях повышается в 20 раз. Полученные В. С. Плахотиным диаграммы пластичности показывают влияние термической обработки на пластичность сталей при напряженном состоянии, отличном от напряженного состояния при одноосном растяжении. [c.54]

Диаграмма предельных напряжений по первой гипотезе изображена на рис. УП1.7, а в виде прямых 12, 23, 34 и 14. При этом отрезки ОА = ОР представляют собой предельное напряжение при одноосном растяжении, отрезки ОВ = ОК — предельное напряжение при одноосном сжатии. Для хрупких материалов ОВ > ОР для пластичных материалов ОВ — ОР (рис. уЧП. , б). Разделив обе части равенства (УП1.1) на коэффициент запаса прочности и добавляя знак неравенства, пoлyчи условие прочности [c.198]

Многие основные понятия теории пласт11Чности можно ввести непосредственно, рассматривая диаграммы зависимости напряжений от деформаций при испытании некоторого гипотетического материала на простое одноосное растяжение (или сжатие). Такая диаграмма представлена на рис, 8.1. На этой схеме а — условное напря- [c.248]

Для анализа предельного сопротивления ПТФЭ привлекались обобщенные кривые деформирования о, = О (е ), рассмотренные в п. 4.2. Предельное сопротивление ПТФЭ при сжатии изучалось по диаграммам деформирования, зарегистрированным до момента потери устойчивости образцом. В исследованном диапазоне напряженных состояний диаграммы деформирования ПТФЭ не имели явно выраженного предела текучести. В качестве предела текучести условно принималось напряжение, соответствующее = 0,02. Подобный метод определения предела текучести применялся в опытах с нейлоном и полиакрилатами [208, 209], а также при обработке экспериментов по деформированию полиэтилена высокой плотности и фторопластов при одноосном растяжении. Эти данные приведены в гл. 2 и 3. [c.215]

Аномальный ход ветви диаграммы длительной прочности ПЭВП в области напряжений, близких к тем, при которых происходит пластический разрыв, отмечался выше при анализе опытов по долговечности ПЭВП при одноосном растяжении. Сравнение диаграмм длительной прочности образцов ПЭВП при различных напряженных состояниях дано на рис. 7.19. Обработку опытных данных производили относительно интенсивности напряжений а,-, максимальных нормальных напряжений а1, а также эквивалентных напряжений, вычисленных по критериям Малмейстера и Гольденблата—Копнова в формулировке для изотропного материала с различным сопротивлением растяжению и сжатию [c.291]

При одинаковых диаграммах дефорлтрования в условиях растяжения и сжатия /, 1 и о ,, = ст р. Прн одноосном растяжении или сжатии (оо ад = 0), сг р а. [c.485]

Рассмотрим пример решения новой для теории усталости задачи по данным механическим свойствам материала найти диаграмму предельных напряжений для одноосного и сложного напряженного состояния, в частности для чистого сдвига. Пусть известны механические свойства стали сопротивление разрушению под действием однократно приложенной нагрузки и простом растяжении Яр = 170 кг/мм то же при одноосном сжатии = 195 кг мм и чистом сдвиге Як = 100 кгЫм предел прочности 0 = 150 кг мм предел текучести 0 = 140 кг1мм пределы усталости при симметричном цикле растяжения-сжатия Яру = 80 кг1мм и чистого сдвига Яку = 43 кг мм . [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...