Титан и его сплавы флюсы для сварки

Титан и его сплавы, особенности сварки 405 — 409, 414—- 16 Транспортирование жидкого аргона 22 — 24 Углекислый газ (двуокись углерода) 12—14, 33 — 38, 65 Унифицированная система символов 96, 97 Упаковка флюса 513 Устойчивость горения дуги 56 [c.542]

Технический титан и его низколегированные сплавы удовлетворительно свариваются в защитных инертных газах (аргоне, гелии) неплавящимся вольфрамовым электродом, плавящимся электродом в вакууме или под специальными бескислородными флюсами. Высокая активность титана с газами воздуха приводит при отсутствии защиты расплавленного металла к заметному газонасыщению и снижению пластичности, длительной прочности, коррозионной стойкости сварного соединения и увеличивается склонность к замедленному разрушению. Термический цикл сварки титана существенно отличается от такового при сварке стали потери энергии теплоотводом меньше, а продолжительность пребывания металла околошовной зоны в области высоких температур в два—три раза больше. В процессе сварки происходят сложные фазовые и структурные [c.237]

Из сказанного не следует, что при сварке аустенитных сталей и сплавов открытой дугой или под окислительным флюсом не следует применять проволоку, содержащую титан. Такого рода 78 [c.78]

Сваркой под флюсом соединяются элементы из низкоуглеродистых, углеродистых, конструкционных низколегированных и аустенитных сталей. С применением сварки под флюсом свариваются медные сплавы, алюминий титан. [c.465]

Титан и его сплавы могут свариваться аргоно-дуговой сваркой, автоматической под слоем флюса, а также стыковой, точечной и шовной контактной сваркой. [c.527]

Автоматическая сварка титана под флюсом выполняется постоянным током обратной полярности. В отличие от стали титан обладает большим электросопротивлением, поэтому сваривать его необходимо с малым и не меняющимся в процессе сварки вылетом электрода. При диаметре проволоки 2—2,5 мм вылет должен составлять не более 14 мм, при диаметре 3—4 мм—17 мм, а при диаметре 5 мм — 20 мм. При большем вылете проволока перегревается, насыщается азотом и кислородом воздуха, вследствие чего нарушается устойчивость процесса сварки, ухудшается формирование шва и происходит насыщение шва азотом и кислородом воздуха, которые ухудшают механические и коррозионные свойства его. При автоматической сварке титана и его сплавов пользуются специальным мундштуком (рис. 101), чтобы в процессе сварки дуга не прорвалась сквозь слой флюса из-за недостаточной его высоты. [c.197]

Чтобы избежать потери таких легкоокисляющихся элементов, как алюминий, титан, цирконий и др., которые вводятся в аустенитные стали и сплавы для придания им особых свойств, при электрошлаковой сварке этих сталей и сплавов необходимо применять бескислородные флюсы АНФ-1, АНФ-7 и др. [c.295]

Из всех тугоплавких материалов самое щирокое применение в промышленности получил титан и его сплавы. Сварку титана и его сплавов проводят в атмосфере защитных газов с дополнительной газовой защитой корня щва и еще не остывшего участка шва до 400° С. Перед сваркой проволоку подвергают вакуумному отжигу. Для сварки титана больших толщин применяют автоматическую сварку под специальным бескислородным флюсом (АНТ-1 ПНТ-3 и т. д.). Защита обратной стороны осуществляется применением остающейся или флюсомедной подкладки или флюсовой подушки. При этом используют постоянный ток обратной полярности. Кроме того, для сварки титана и его сплавов можно применять и другие способы сварки вакуумно-дуговую, электроннолучевую, диффузионную и т, п. [c.681]

Автоматическую сварку под флюсом применяют для сварки в нижнем положении металла толщиной 2—100 м. 1. Сваривают стали различного состава, медь, титан, алюминий и сплавы на их основе. [c.394]

Титан и его сплавы можно сваривать дуговой в защитных газах, автоматической под слоем флюса и электрошлаковой сваркой. В последнее время применяется сварка электронно-лучевая и сжатой дугой. [c.417]

Технический титан и его сплавы сваривают автоматической сваркой в среде инертных газов, под флюсом и электрошлаковой сваркой. [c.205]

Флюсы для сварки титана и его сплавов. Титан и его сплавы обычно сваривают под флюсом или в среде защитного газа. Флюс для сварки титана и его сплавов должен защищать зону сварки от доступа воздуха, а при взаимодействии с титаном не загрязнять его вредными примесями. Положительные результаты в отношении устойчивости процесса сварки, формирования швов, их плотности и химического состава получены при применении бескислородных флюсов, состоящих из наиболее тугоплавких фторидов щелочных и щелочноземельных металлов. [c.363]

Весьма важной металлургической особенностью сварки титана и его сплавов под флюсом является взаимодействие флюса с металлом, в результате чего возможно восстановление титаном натрия из фтористого натрия, чем, по-видимому, и объясняется измельчение структуры металла шва при сварке под флюсами с фтористым натрием. Фтористый натрий и фтористый кальций могут реагировать с окислами титана. Кроме того, фтористые соединения могут растворять окислы титана. [c.363]

Существенной технологической трудностью при ЭШС высоколегированных сталей оказалось образование несплавлений - практически при использовании всех флюсов, рекомендуемых для сварки этих сталей. Несплавления образуются только вблизи линии сплавления, зачастую совмещаясь с нею берут начало от края стыка иногда появляются в металле шва, но всегда начало их лежит на линии сплавления преимущественно образуются при сварке сталей и сплавов, содержащих алюминий и титан имеют место при использовании флюсов, содержащих окислы с малой упругостью диссоциации (например, А Оз). [c.153]

Титан и его сплавы не склонны к образованию кристаллизационных (горячих) трещин в металле шва. Наиболее распространенными дефектами являются поры и холодные трещины. Поры в сварных соединениях чаще всего располагаются в виде цепочки по зоне сплавления. Они снижают статическую и динамическую прочность соединений. Образование пор может быть связано с попаданием водорода в шов вместе с адсорбированной влагой на присадочной проволоке, флюсе, кромках свариваемых изделий или из атмосферы при нарушении защиты. Для получения беспористых швов необходимо обеспечить требуемую чистоту основного металла и сварочных материалов, сварку [c.355]

При газовой сварке магниевых сплавов можно получить наплавленный металл с пределом прочности от 60 до 80% от предела прочности основного металла. Магниевые сплавы удовлетворительно свариваются газовым пламенем, но требуют применения флюсов для удаления тугоплавкой плен-ки окиси магния, образующейся в процессе сварки. При нагреве до 600 и выше магниевые сплавы склонны к росту зерна и повышению хрупкости. Для уменьшения неблагоприятного влияния нагрева магниевые сплавы легируются титаном (0,2—0,4%) или селеном (0,5%). [c.377]

Достаточная тепловая мощность и гибкость регулирования атомно-водородного пламени позволяют сваривать почти все металлы и сплавы, применяемые в технике, толщиной от 0,5 мм и более. Для большинства материалов восстановительная атмосфера атомно-водородного пламени является благоприятным фактором. Исключение составляет латунь, при сварке которой указанным методом происходит интенсивное испарение цинка. Нецелесообразно также сваривать медь из-за высокой склонности ее к насыщению водородо.м, а также титан, его снлавы и ряд редких металлов (Zr, NE, Та), из-за их химической активности в отношении водорода. Хорошо свариваются малоуглеродистые, легированные и нержавеющие стали, чугун и его сплавы. При сварке алюминия и его сплавов необходимо применять флюс (например, АФ-4А). [c.474]

На основе флюорита СаРг готовят флюсы для сварки деталей больших толщин из титановых сплавов, так как при реакциях с высокоактивным титаном загрязнения металла практически не происходит Ti-t-2 aF25=tTiF4f-f-2 af (температура кипения кальция 1755 К). [c.354]

При автоматической и полуавтоматической сварке закрытой дугой обычных сталей применяются в основном плавленые флюсы-силикаты. Современные плавленые флюсы не дают возможности осуществить легирование металла шва. При сварке углеродистых сталей, как известно, максимальный переход кремния или марганца из флюса в сварной шов, происходящий в результате взаимодействия жидких металла и шлака, не превышает нескольких десятых долей процента. На протяжении ряда лет неоднократно предпринимались попытки решить задачу легирования шва через флюс, т. е. создания легирующих флюсов. С этой целью предлагались механические смеси флюсов с соответствующими ферросплавами однако они не нашли применения вследствие неравномерного легирования швов, обусловленного сепарацией тяжелых крупинок ферросплавов от легких зерен флюса. Составные неплавленые флюсы, предложенные К. К. Хреновым и Д. М. Кушнеро-вым и получившие название керамических, не имеют их недостатков. В принципе можно создать керамический флюс такого состава, который обеспечил бы необходимый состав, структуру и легирование швов такими легкоокисляющимися элементами, как алюминий, титан, цирконий и др. Однако этот способ легирования шва при сварке жаропрочных сталей и сплавов нельзя признать достаточно надежным по следующим причинам. Степень легирования шва находится в прямой зависимости от соотношения количеств расплавляемых дугою металла и флюса (шлака). При автоматической сварке закрытой дугой это соотношение в несколько раз больше, чем при сварке открытой дугой, и целиком определяется режимом сварки — напряжением и током дуги. Чем больше напряжение дуги, чем ниже ток и скорость сварки, тем относительно больше плавится шлака, тем интенсивнее переход примесей из шлака в металл или из металла в шлак. При выполнении швов различного типа и калибра неизбежно приходится изменять режим сварки. Изменения величины тока или напряжения дуги, [c.61]

Реакция серы и фосфора. Оба эти элемента крайне вредны для аустенитных швов, особенно фосфор. Чтобы предотвратить горячие трещины в стабильноаустенитных швах, приходится ограничивать содержание фосфора до 0,01 %. Удаление его из сварочной ванны путем окисления в принципе возможно, но в практике сварки аустенитных сталей не реализуется, так как фосфор обладает сравнительно малым сродством к кислороду. Чтобы окислить фосфор, пришлось бы сначала окислить такие легирующие элементы, как алюминий и титан. Данные об окислении фосфора при сварке под флюсом и электрошлаковой сварке приведены в табл. 17. В этих условиях одной из главных задач металлургии сварки жаропрочных сталей и сплавов является не удаление фосфора из сварочной ванны, а недопущение дополнительного загрязнения ее фосфором. Речь идет о возможном восстановлении [c.72]

Бор довольно сильно окисляется в условиях дуговой сварки. Так, при сварке открытой дугой проволоками с малыми добавками бора он окисляется почти полностью. Обладая большим сродством к кислороду (см. рис. 15), бор может участвовать в развитии не только кремне- и марганцевовосстановительных процессов, но и восстанавливать титан из шлака, содержащего кислородные соединения титана. Разумеется, речь идет о довольно больших концентрациях бора в сварочной ванне, измеряемых десятыми долями процента. В иных условиях, при наличии в составе флюса довольно больших количеств окислов бора (например, 20%) возможно восстановление бора не только титаном и алюминием, но и хромом, углеродом, кремнием и марганцем. В табл. 19 приведены данные о переходе бора в металл шва из бористого фторидного флюса системы СаРа—В2О3 (АНФ-22). При отсутствии бора в сварочной проволоке и основном металле конечное содержание его в металле шва может достигнуть 0,2—0,3%, а при наличии в шве титана — даже 0,5—0,6%. Это обстоятельство несомненно расширяет возможности сварки под флюсом применительно к жаропрочным сталям и сплавам. Здесь имеется в виду не само по себе легирование металла шва бором через флюс, а возможность предотвращения угара бора при использовании проволоки или стали, легированной бором, в сочетании с бористым плавленым флюсом. 76 [c.76]

Для соединения тугоплавких металлов и их сплавов преимущественно применяют сварку плавлением дуговую в инертных газах (в камерах и со струйной защитой), под бескислородным флюсом (для титана), в вакууме электроннолучевую, лазером. Для некоторЬ1х изделий применяют следующие способы сварки давлением диффузионную в вакууме и защитных газах, взрывом, контактную. По свариваемости и технологии сварки тугоплавкие металлы можно разделить на две группы. К первой группе относятся титан, цирконий, ниобий, ванадий, тантал, ко второй — молибден, вольфрам. Металлы и сплавы первой группы обладают хорошей стойкостью к образованию горячих трещин, но склонны к образованию холодных трещин. Склонность этих металлов к холодным трещинам связана с водородом, который охрупчивает металл в результате гидридного превращения при содержании его выше предельной растворимости. Кроме того, охрупчивание металла происходит также при насыщении кислородом, азотом, углеродом и теплофизическом воздействии сварки, вызывающем перегрев, укрупнение зерна и выпадение хрупких фаз. [c.500]

Большинство промышленно важных металлов взаимодействуют с кислородом и азотом с образованием химических соединений, которые или растворяются в металле, ухудшая его качество, или же удаляются в шлак. Поэтому весьма важно обеспечить надежную защиту зоны сварки от доступа воздуха. Особенно тщательной должна быть защита таких химически активных металлов, как титан, алюминий и их сплавы. С этой целЙю рекомендуется применять инертную атмосферу или инертный флюс. Такую же защиту рекомендуется применять при сварке сталей и сплавов, содержащих химически активные элементы. При сварке титана и его сплавов необходимо защищать не только зону сварки, но и участки металла, нагретые до температуры свыше 300° С. [c.98]

Хотя окислительное действие низкокремнистых флюсов, особенно не содержащих окислов марганца, на металл сварочной ванны невелико, все же оно достаточно, чтобы полностью или в значительной степени окислить и перевести в шлак такие элементы, как титан, алюминий, цирконий и др. Недо татком этих флюсов является также плохая отделимость шлака от поверхности швов, содержащих ванадий и ниобий, вследствие окисления поверхности шва жидким шлаком. Низкокремнистые флюсы мало пригодны для получения стабильноаустенитных швов и сварки высоконикелевых жаропрочных сплавов ввиду недопустимо высокой окислительной способности, загрязнения металла шва неметаллическими силикатными включениями и значительного перехода кремния в шов. [c.358]

Даются рекомендации по алитированию титана в расплаве алюминия под флюсом. При соблюдении оптимальных режимов удается получить слой алюминия, который прочно сцеплен с титаном. Перед сваркой титана толщиной >8 мм с алюминиевыми сплавами АМгб, Д20 и АД1 на предварительно алитиро-ванн то титановую кромку наплавляют слой технического алюминия. Режим наплавки Лв = 170.. .180 А, 11ц = 18.. .20 В, диаметр присадочного материала 5...8 мм, расход аргона [c.203]

Проводили работы по сварке тонколистового титана с алюминием с предварительным алитированием титановых кромок. Сваривали технический титан ВТ1-1, а также сплавы ОТ4 и ВТ5-1 с алюминием АД1 и сплавом АМгб толщиной 1 1,5 2 3 и 6 мм. Алитирование выполняли в расплаве чистого алюминия, под слоем флюса АН-А1 при температуре ванны [c.203]

Для сварки титана и его сплавов применяют дуговую сварку в среде инерт1 ых газов, электронно-лучевую, пла31менную, погруженной дугой, автоматическую под флюсом, электрошлаковую, высокочастотную, контактную (точечную, шовную, рельефную, стыковую), диффузионную, взрывом, прокаткой биметаллов Титан и его сплавы не склонны к образованию кристаллизационных трещин в металле шва. Стойкость к образованию кристаллизационных трещин швов на титановых сйлавах высокая [c.34]

Легирование жаропрочных никелевых сплавов титаном к алюминием значительно усложняет задачу получения сварных соединений, имеющих свойства, сопоставимые со свойствами свариваемого основного металла. При этом основная трудность заключается в том, что в условиях дуговой сварки электродами с покрытиями, построенными на связке жидким стеклом, а также и при автоматической сварке под флюсами, содержащими значительные количества легко отдающих кислород окислов (МпО, SIO2 и пр.), происходит почти полное выгорание титана и алюминия, и наплавленный металл оказывается без этих упрочняющих элементов. [c.124]

Титан более активен по сравнению с алюминием к поглощению кислорода, азота и водорода в процессе нагрева. Поэтому при сварке технического титана необходима особо надежная защита от этих газов. Такая защита осуществляется при дуговой сварке в инертных газах (аргоне, гелии), а также при использовании флюсов-паст, наносимых на свариваемые кромки. Институт электросварки им. Е.О. Патона разработал серию специальных флюсов-паст (от АН-ТА до АН-Т17А), которые по составу являются бескислородными фториднохлоридными. Дуговая сварка титана и его сплавов покрытыми электродами, угольной дугой, а гакже газовым пламенем не применяется. Этими видами сварки невозможно обеспечить высокое качество сварных соединений из-за слишком большой активности титана к кислороду, азоту и водороду. [c.167]

Коррозионная стойкость сварных соединений титана и его сплавов, по-видимому, не отличается от стойкости несваренного тита на. На фиг. 27 и 1в табл. 27 [93], [94] представлены результаты коррозионных испытаний стойкости сварных соединений титана и его сплавов, выполненных аргонодуговой сваркой с использованием флюса. Из этих данных следует, что образцы со сварными соединениями в серной и соляной кислотах корродируют, в пределах ошибок опыта, с такой же скоростью, как и титан без сварки. Граничные концентрации серной и соляной кислот, до которых титан сохраняет устойчивость, одинаковы как для сваренных образцов, так и образцов без сварки. [c.56]

Титан более активен по сравнению с алюминием к поглощению кислорода, азота и водорода в процессе нагрева. Поэтому при сварке технического титана необходима особо надежная защита от этих газов. Такая защита осуществляется при дуговой сварке в инертных газах (аргон, гелий) или флюсом-пастой, наносимой на кромки свариваемых частей соответствующим слоем. Дуговая сварка титана и его сплавов покрытыми и угольными электродами не применяется. Этими видами сварки невозможно обеспечить высокое качество сварцых соединений из-за слишком большой активности титана к кислороду, азоту и водороду. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...