Флюсы фторидные

Перед сваркой флюсы АНФ прокаливают в течение 1—1,5 ч при 700—800° С. Флюсы фторидного типа после плавки воспрещается гранулировать в воду из-за опасности взрывов. Расплав выливается на стальную или чугунную плиту, дробится и просеивается для получения требуемого гранулометрического состава. [c.118]

Автоматическая сварка под флюсом. В качестве присадочного металла применяется сварочная проволока марки ВТ-1 или ВТ1-00, в качестве флюсов — фторидные флюсы АН-Т1, АН-ТЗ, АН-Т7. Перед употреблением флюс должен быть высушен при температуре 200—300°. [c.109]

Бескислородные флюсы целиком состоят из фторидных и хло-ридных солей металлов, а также других составляющих, не содер-жащих кислород. Их используют для сварки химически активных металлов (алюминия, титана и др.). [c.116]

Наибольшее распространение в производстве получили плавленые флюсы различных марок, изготовляемые в крупных промышленных масштабах. Плавленые флюсы по своему составу и назначению делятся на алюмосиликатные, предназначенные для сварки сталей различных марок, и фторидные, предназначенные для сварки титановых сплавов и других активных металлов. Алюмосиликатные флюсы имеют различные составы в зависимости от того, стали каких марок подвергаются сварке, так как при взаимодействии со шлаком состав металла сварочной ванны может изменяться. Флюсы разделяются также и по своим физическим свойствам по структуре зерна они делятся на стекловидные и пемзовидные, по характеру изменения вязкости — на длинные и короткие, по характеру взаимодействия с металлом — на активные и пассивные, которые применяются при сварке среднелегированных сталей. [c.369]

Высокотемпературные фторидно- и боридно-галогенидные флюсы (ГОСТ 23178—78) [c.106]

Сварку под фторидными флюсами производят на постоянном токе обратной полярности. При этом для получения той же глубины проплавления, что и на аналогичных режимах для углеродистой стали, необходимо снизить силу сварочного тока на 10...30 %. Остатки шлака и флюса с поверхности швов необходимо тщательно удалять. [c.151]

Для получения аустенитно-карбидной структуры шов легируют карбидообразующими элементами — ниобием или титаном, а аустенитно-боридная структура образуется при легировании шва 0,2...0,7 % бора. Измельчение структуры швов высоколегированных сталей при использовании для сварки фторидных флюсов, электродов с фтористо-кальциевым покрытием, электродных проволок малого диаметра (до 2 мм) и проведение сварки в умеренных режимах также повышают стойкость швов к появлению горячих трещин. [c.247]

Для повышения стойкости швов к межкристаллитной коррозии и создания в их металле аустенитно-ферритной структуры при сварке их обычно легируют титаном или ниобием. Однако титан обладает высоким сродством к кислороду и поэтому при способах сварки, создающих в зоне сварки окислительную атмосферу (ручная дуговая сварка, сварка под окислительными флюсами), выгорает в количестве 70. .. 90 %. Легирование швов титаном возможно при сварке в инертных защитных газах, при дуговой и электрошлаковой сварке с использованием фторидных флюсов. В металле швов содержание титана должно соответствовать соотношению Ti/ > 5. Ниобий при сварке окисляется значительно меньше и его чаще используют для легирования шва при ручной дуговой сварке. Его содержание в металле шва должно соответствовать Nb/ >10. Однако он может вызвать появление в швах горячих трещин. [c.364]

Сварку по флюсу применяют при производстве сосудов из алюминия и сплавов типа АМц с использованием фторидно-хлоридных флюсов. Сварка по флюсу ведется вследствие высокой электропроводности данных флюсов даже в нерасплавленном состоянии, а поэтому возможно шунтирование дуги и нарушение стабильности ее горения. Благодаря высокой концентрации энергии при сварке алюминия по флюсу достигается глубокое проплавление основного металла. [c.447]

При автоматической дуговой сварке никеля и никелевых сплавов под флюсом требования по подготовке такие же, как при ручной дуговой сварке. Состав электродной проволоки подбирается близким к составу основного металла. Для сварки используют низкокремнистые основные или бескислородные фторидные флюсы ЖН-1, АНО-1, АНФ-22. Сварка производится на постоянном токе обратной полярности. Лучшие резуль- [c.466]

Влияние загрязненности фторидного флюса АНФ-5 кремнеземом на реакцию кремния [c.70]

Наиболее чистый металл получается при сварке под бескислородным фторидным флюсом (рис. 16, в). В этом случае из-за отсутствия окислительных реакций практически исключается возможность загрязнения шва эндогенными включениями. Низкая температура плавления и малый удельный вес жидкого флюса способствуют легкому всплыванию капелек шлака в сварочной ванне, вследствие чего и содержание экзогенных включений в аустенитном шве невелико. Вслед за СССР фторидные флюсы получили распространение и за рубежом [20 и др.]. [c.83]

Бескислородные фторидные флюсы не имеют в своем составе кислородных соединений. Типичным представителем таких флюсов является флюс АНФ-5 (табл. 92). [c.317]

Наиболее распространенным методом получения покрытия с повышенной толщиной внешнего слоя алюминия является непрерывное, дешевое алюминирование погружением в металлический расплав. Однако описанные в литературе методы подготовки поверхности титана более длительные, чем для стали 1 ч при 70 °С пли 2— 3 ч при 20 °С для химической и электрохимической обработки, 1.5 ч для окисления поверхности при 500 °С и последующего восстановления пленки в водороде, 5 мин для погружения в водные флюсы фторидного или хлорпдно-фторидного составов при 80— 100 °С [1-6]. [c.187]

Для сварки рекомендуется использовать неокислительные низкокремнистые, высокоосновные флюсы (фторидные) и покрытия электродов (фтористокальциевые). Сварка короткой дугой и предупреждение подсоса воздуха служит этой же цели. Азот - сильный аустенитизатор, способствует измельчению, структуры за счет увеличения центров кристаллизации в виде тугоплавких нитридов. Поэтому азотизация металла шва способствует повышению их стойкости против горячих трещин. [c.362]

Фторидные бескислородные флюсы не обеспечивают достаточно xopoHiero формирования швов. Поэтому для сварки высокохромистых сталей рекомендуется применение либо безокислительного, высокоосновного флюса 48-ОФ-6, почти не изменяющего в процессе плавления состава электродной проволоки, либо слабо-окислительного (за счет введения в низкокремнистый флюс некоторого количества окислов железа) флюса АН-17 в комбинации со специальными проволоками 15Х12НМВФБ и 15Х12ГНМВФ. В связи с тем, что при флюсе 48-ОФ-6 выгорание легирующих элементов меньше, чем при флюсе АН-17, прочность и длительная прочность металла швов, выполненных с флюсом 48-Od>-6, выше, но при меньшей длительной пластичности. Для увеличения их длительной пластичности требуется в этом случае менее легированная электродная проволока. [c.266]

Флюсы для сварки легированных и высоколегированных сталей должны обеспечивать минимальное окисление легирующих элементов в шве. Для этого приме няют плавленые и керамические пизкокремпистые, бескреинистые и фторидные флюсы. Их шлаки имеют высокое содержание СаО, СгР и А1,0ч. Плавленые флюсы изготовляют из плавикового шпата, алюмосиликатов, алюминатов, путем сплавления в электропечах. Их шлаки имеют основной характер. Керамические флюсы приготовляют из порошкообразных компонентов путем замеса их на жидком стекле, гранулирования и последующего прокаливания. Основу керамических флюсов составляет мрамор, плавиковый шпат и хлориды щелочноземельных металлов. В них также входят ферросплавы сильных раскислителей (кремния, титана, алюминия) и легирующих элементов и чистые металла. Шлаки керамических флюсов имеют основной или пассивный характер и обеспечивают получение в металле шва заданное содержание легирующих элементов. [c.194]

Диаграммы плавкости для сварочных флюсов приведены, например, в работе Н. Н. Потапова. Аналогичным образом строят диаграммы плавкости и для фторидных флюсов. Подбор необходимой температуры плавления сварочного шлака осуществляют изменением его состава (чаще всего изменяя содержание СаР2). [c.357]

Флюсы для сварки легированных и высоколегированных сталей должны обеспечивать минимальное окисление легирующих элементов в шве. Для этого применяют плавленые и керамические низкокремнистые, бескремнистые и фторидные флюсы. Их шлаки имеют высокое содержание СаО, Сар2 и ЛЦОз- Плавленые флюсы изготовляют из плавикового шпа- [c.232]

Шов легируют через флюс или проволоку. Последний способ более предпочтителен, так как обеспечивает повышенную стабильность состава металла шва. Для сварки используют электродные проволоки, выпускаемые по ГОСТ 2246 - 70 и низкокремнистые фторидные и бес-фторидные флюсы, создающие в зоне сварки безокислительную или малоокислительную среды, не окисляющие легирующие элементы. Это флюсы АН-26, АНФ-14, 48-ОФ-Ю. Сварку жаростойких сталей проволоками типа Св 08Х25Н13БТЮ выполняют под теми же флюсами. При сварке проволоками, содержащими легкоокисляющиеся элементы (алюминий, титан, бор и др.), применяют либо те же флюсы, либо фторидный флюс АНФ-22, обеспечивающий стойкость против горячих трещин. [c.151]

Рекомендуется использовать электродную проволоку диаметром 2...3 мм. В случае применения фторидных флюсов сварку ведут при постоянном токе обратной полярности (табл. 8.11). Использование высокоосновных бесфтористых флюсов требует работы при токе прямой полярности. [c.250]

Сварка плавящимся электродом по флюсу может быть выполнена с применением фторидно-хлоридных флюсов марок АН-А1 и АН-А4. Флюс марки АН-А1 используют для сварки технического алюминия, флюс марки АН-А4, не содержащий Na l, — для сварки алюминиево-магниевых сплавов. Наличие Na l во флюсе при сварке сплавов, содержащих магний, недопустимо, так как в ре- [c.257]

При автоматической сварке меди и ее сплавов плавящимся электродом (ГОСТ 9087—69) применяют кислые флюсы АН-348, ОСЦ-45, АН-20С, АН-26С и др. Их использование приводит к тому, что в металл шва переходят Si и Мп, в результате чего ухудшаются тепло- и электрофизические свойства соединений по сравнению с основным металлом. Применение бескислородных фторидных флюсов, например флюса марки АН-М1, который содержит 55 % Mgp2, 40 % NaF и 5 % BaFj (по массе), позволяет получать швы, удельное электросопротивление которых в 1,5 раза ниже, а теплопроводность в 2 раза выше по сравнению со швами, выполненными под кислым флюсом АН-348А. Возможно использование и керамических флюсов (ЖМ-1). [c.267]

Фторидные бескислородные флюсы не обеспечивают достаточно хорошего формирования швов. Поэтому для сварки высокохромистых сталей рекомендуется применение либо безокислительного, высокоосновного флюса, почти не изменяющего в процессе плавления состава электродной проволоки, либо слабоокислительного (за счет введения в низкокремнистый флюс некоторого количества окислов железа) флюса в комбинации со специальными проволоками Св-15Х12НМВФБ и СВ-15Х12ГНМБФ. [c.329]

Легирование через проволоку более предпочтительно, так как обеспечивает повышенную стабильность состава металла шва. При сварке используют безокислительные низкокремнистые фторидные и высокоосновные флюсы, создающие в зоне сварки безокислительные или малоокислительные среды, способствующие минимальному угару легирующих элементов. Остатки шлака и флюса на поверхности швов, которые могут служить очагами коррозии сварных соединений на коррозионно- и жаростойких сталях, необходимо тщательно удалять. Тип флюсов предопределяет преимущественное использование для сварки постоянного тока обратной полярности. При этом достигается и повышенная глубина проплавления, Некоторые данные о механических свойствах металла сварных швов и соединений приведены в табл. 9.8 и 9.9. [c.369]

При электрошлаковой сварке чугуна применяют фторидные обессеривающие и неокислительные флюсы. Замедленное охлаждение металла шва и околошовной зоны, характерное для электрошлаковой сварки, позволяет получать сварные соединения без отбеленных и закаленных участков, трещин, пор и других дефектов. Электрошлаковая сварка обеспечивает вполне удовлетворительные механические свойства сварных соединений из чугуна и хорошую их обрабатываемость. [c.421]

Во фторидных (галоидных) бескислородных флюсах, как известно, активность SiOa значительно выше, чем в основных шлаках, содержащих СаО. В последнем случае SiOa связывается в силикат кальция SiOa- aO и вероятность развития кремневосстановительных процессов заметно снижается (табл. 15). При [c.68]

Из химически чистых шихтовых материалов в индукционной печи выплавили высокоосновной флюс системы AI2O3—СаО, не содержащий ни окислов кремния, ни фторидных соединений. При наплавке многослойных валиков проволокой, содержащей около 7% Мп, угар его достиг 1% — в верхнем валике содержалось всего 5,8% Мп. Способность марганца к избирательному испарению должна особенно учитываться при различных способах вакуумной сварки плавлением аустенитных сталей и сплавов. Были проведены следующие опыты. Электронным лучом в вакууме проплавили пластинку малоуглеродистой стали, содержащей 0,44% Мп. В результате избирательного испарения в металле шва содержание марганца снизилось до 0,33%. Аналогичные результаты получены при проплавлении вольфрамовой дугой в камере с контролируемой атмосферой (камеру сначала вакуумировали, а затем заполнили аргоном). В металле шва на стали с 0,26% Мп оказалось всего 0,18% Мп. [c.71]

Бор довольно сильно окисляется в условиях дуговой сварки. Так, при сварке открытой дугой проволоками с малыми добавками бора он окисляется почти полностью. Обладая большим сродством к кислороду (см. рис. 15), бор может участвовать в развитии не только кремне- и марганцевовосстановительных процессов, но и восстанавливать титан из шлака, содержащего кислородные соединения титана. Разумеется, речь идет о довольно больших концентрациях бора в сварочной ванне, измеряемых десятыми долями процента. В иных условиях, при наличии в составе флюса довольно больших количеств окислов бора (например, 20%) возможно восстановление бора не только титаном и алюминием, но и хромом, углеродом, кремнием и марганцем. В табл. 19 приведены данные о переходе бора в металл шва из бористого фторидного флюса системы СаРа—В2О3 (АНФ-22). При отсутствии бора в сварочной проволоке и основном металле конечное содержание его в металле шва может достигнуть 0,2—0,3%, а при наличии в шве титана — даже 0,5—0,6%. Это обстоятельство несомненно расширяет возможности сварки под флюсом применительно к жаропрочным сталям и сплавам. Здесь имеется в виду не само по себе легирование металла шва бором через флюс, а возможность предотвращения угара бора при использовании проволоки или стали, легированной бором, в сочетании с бористым плавленым флюсом. 76 [c.76]

Алюминий относится к числу весьма легко окисляющихся примесей жаропрочных и жаростойких аустенитных сталей и сплавов. При сварке открытой дугой и при сварке в углекислом газе или в газовых смесях с его участием не удается обеспечить приемлемое усвоение алюминия сварочной ванной. Здесь наиболее подходящими являются либо фторидные флюсы системы aFa— AlaOg (например, АНФ-6), либо неокислительные флюсы системы СаО—AI2O3. Алюминий, окисляясь, образует окисные пленки, очень прочно сцепляющиеся с поверхностью шва. В состав электродных покрытий иногда вводят порошок алюминия для предотвращения окисления других легирующих элементов, например, титана. [c.78]

Совершенно иная картина наблюдается при сварке под флюсом. По сравнению с электродным покрытием зерна флюса имеют в сотни раз большую поверхность, способную адсорбировать влагу. С другой стороны, плавленые флюсы в отличие от электродных покрытий обычно не содержат конституционной влаги или органических соединений. Исключение составляют фторидные флюсы, содержащие СаО и обладающие, как показал Ю. Д. Брус-ницын, повышенной склонностью к гидратации. Поэтому главным источником водорода при сварке под флюсом является адсорбированная влага, причем количество водорода, вносимого в пла-вйльное пространство, в отличие от ручной сварки мало зависит от металлургической характеристики флюса, а определяется главным образом его гранулометрическим составом. Это значит, что все флюсы данного гранулометрического состава, как правило, вносят в зону дуги практически одинаковое количество водорода. Однако при равных количествах внесенного в дугу водорода конечное содержание его в металле шва будет различным и зависит от металлургических свойств флюса. Если шлак содержит углерод или способен выделять фтор или кислород, связывающие водород в соединения, не растворимые в жидком металле (HF, ОН, С Н ), конечное содержание его будет небольшим. Если же шлак не способствует образованию HF, ОН или С Ну, содержание водорода в шве может быть значительным. Ниже приведены данные о влиянии сварочного флюса на содержание водорода в металле шва. [c.82]

Влияние длительного старения после аустенитизации (1130° С, 2 ч, воздух) на ударную вязкость сплава ЭИ725 и сварных соединений, выполненных проволокой Х15Н35Г7В7МЗТ i (ЭП235) под фторидным марганцевым флюсом АНФ-17 и / фторидным бористым флюсом АНФ-22 / [c.260]

Рис. 108. Жаропрочные свойства при 800° С кованого сплава ЭИ725 (штанги диаметром 140 мм) с 5,25% W и 1,75% Ti (V) катаного сплава толщиной 20 мм с 3,5% Wh 1,4% Ti (+) и сварных соединений, выполненных под фторидным марганцевым флюсом АНФ-17 (х) и фторидным бористым флюсом АНФ-22(о). Цифрами у точек указано относительное удлинение

Фторидные флюсы, в свою очередь, подразделяются на чисто солевые, т. е. бескислородные, безошслительныв и окислительные. [c.315]

Основой фторидных флюсов является один из наиболее тугоплавких фторидов aFg. Однако в состав фторидных флюсов могут быть введены также фториды стронция [29, 30], бария, магния и натрия, а также фториды редкоземельных металлов — церия и лантана. [c.315]

Безокислительные фторидные флюсы, сохраняя фторидную основу (не менее 50%), содержат определенные количества устойчивых окислов — AI2O3, СаО, MgO. Как следует из их названия эти флюсы по расплавлении образуют неокислительные шлаки. Это, конечно, не означает, что металлургические реакции при использовании таких флюсов полностью подавляются. Наоборот, эти флюсы энергично рафинируют ванну, удаляют из нее серу, неметаллические включения. Более того, они способны даже удалять некоторое количество кремния из сварочной ванны. [c.317]

Появление безокислительных фторидных флюсов связано главным образом со стремлением улучшить технологические характеристики фторидных бескислородных флюсов. Последние, обладая превосходными металлургическими свойствами (они хорошо обессеривают сварочную ванну, почти не окисляют титан и другие легкоокисляющиеся примеси), страдают существенным недостатком — не всегда обеспечивают приемлемое формирование сварных швов. При сварке под фторидным флюсом затруднительно получить шов с плавными очертаниями и с плавным переходом к основному металлу. Другим технологическим недостатком фторидных бескислородных флюсов (применительно к дуговой сварке) является их способность поддерживать устойчивый электрошла-ковый процесс. Этот недостаток особенно ондутим при сварке [c.317]

Фторидные окислительные флюсы, как и безокислительные, имеют фторидную основу (не менее 50%), но содержат наряду с устойчивыми окислами и такие неустойчивые кислородные соединения, как окислы марганца, бора. Наличие окислов переменной валентности, в том числе и окислов титана, сообщает флюсам рассматриваемой группы способность окислять нежелательную для чистоаустенитных швов примесь — кремний. Кроме того, такие флюсы позволяют легировать шов марганцем и бором [22]. Автор не является сторонником легирования металла шва через флюс. Введение окислов марганца и бора во флюс продиктовано необходимостью окисления кремния при сварке высоконикелевых сталей и сплавов 125]. Легирование шва марганцем — попутное явление. Вместе с тем, наличие марганца или бора во флюсе желательно во избежание их окисления при сварке сталей и сплавов, легированных этими элементами. С точки зрения формирования окислительные фторидные флюсы несколько уступают безокис-лительным, но превосходят фторидные бескислородные флюсы. Данные о составе типичных флюсов этого типа (АНФ-17, АНФ-22) приведены в табл. 92. [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...