Температура среды расчетная

Для определения максимально допустимой величины Ат обратимся к формуле (ж). При определенной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических свойств значения коэффициентов Ai зависят лишь от Ат и температур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени и входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему температур-240 [c.240]

В первоначальном варианте среда с температурой около 300° С поступала из водяного экономайзера двумя потоками во фронтовую панель нижней радиационной части каждого из корпуса и выходила из нее с расчетной температурой 358° С. Затем среда направлялась в боковые экраны НРЧ, где ее температура повышалась согласно тепловому расчету котла до 384° С на выходе из панелей. Через каждую боковую стену проходил самостоятельный поток. Задняя панель была разделена на две части. В этой панели расчетная температура среды на выходе достигала 395° С. Из НРЧ потоки направлялись в переходную зону. [c.286]

Как при проектном, так и при поверочном расчете весьма важно правильно определить расчетную рабочую температуру, по которой выбирается допускаемое напряжение. При расчете трубопроводов рабочая температура принимается равной наивысшей температуре содержащейся в них среды. При этом наивысшая температура среды соединительных трубопроводов и поверхностен нагрева достигается не всегда на максимальных нагруз- [c.377]

На основании теоретических расчетов и экспериментов, проведенных в ЦНИИТМАШ, на ЗиО, и на ТКЗ, выпущены руководящие указания ЦКТИ по расчету трубных досок теплообменных аппаратов Л. 177]. Расчет ведется по наибольшему давлению среды в трубном или межтрубном пространстве, которое может возникнуть при нормальной эксплуатации или ib аварийном режиме. Расчетная температура трубной доски принимается равной наибольшей температуре сред, протекающих по обеим сторонам трубной доски, Допускаемое на- [c.432]

По поводу температуры среды, входящей в формулу (4-10), следует заметить, что ее значение неизбежно связано с определенным соглашением, которого нужно придерживаться совместно с автором конкретного расчета. В одних случаях величину устанавливают как характерную температуру в определенном месте поля, например, при обтекании тела неограниченным потоком - в потоке перед телом, при течении внутри трубы—на оси трубы и т. п. В других случаях величину / р определяют как некую среднюю, причем способ осреднения может быть различным. Например, при течении внутри трубы осреднение можно производить непосредственно по поперечному сечению, но можно учитывать и то, что в различных точках этого сечения массовая скорость также различна. В последнем варианте значение тождественно той температуре, которая установилась бы после перемешивания в теплоизолированном сборнике, куда сбрасывался бы поток, проходящий через данное сечение трубы. В дальнейшем при ознакомлении с рекомендуемыми расчетными формулами будут даваться указания насчет соответствующих способов фиксации ср- [c.80]

Bo второй расчетной схеме (рис. 4.2) плоская стенка состоит из двух слоев металла, разделенных слоем легкого наполнителя, и слоя основного термоизолятора толщиной Л. Условия теплообмена на внешней поверхности основного термоизолятора определяются температурой среды Т2, коэффициентом теплоотдачи [c.150]

При рассмотрении многих вопросов, связанных с различными топочными устройствами для жидкого топлива, в частности с камерами горения газовых турбин, важно определить время, необходимое для сжигания капли жидкого топлива заданного начального размера, если известны температура и состав среды, в которой капля находится, и условия ее движения. В действительности выбор расчетной температуры среды и остальных параметров для определения условий переноса и теплообмена представляет большие трудности. Однако, прежде всего, для построения теоретического расчета процесса горения в камере необходимо найти метод определения времени горения единичной капли, с тем чтобы затем уже перейти к более сложной задаче. [c.57]

При их определении следует учитывать, что чем меньше газов направляется в байпасный газоход, тем меньше одна и та же степень дросселирования его сказывается на общем сопротивлении участка тракта с разделенными газоходами. Как правило, для уменьшения расчетного перепада давлений при номинальной нагрузке основной газоход при этой нагрузке не должен совсем или должен возможно меньше дросселироваться, и поэтому следует значительно дросселировать байпасный газоход. Однако необходимо обеспечить и при номинальной нагрузке возможность изменения расходов газов в обе стороны с целью регулирования температуры среды поэтому при номинальной нагрузке степень дросселирования байпасного газохода не должна быть максимальной, а в расчете должна быть предусмотрена возможность некоторого повышения сопротивления основного газохода по сравнению с расчетным результатом пропуска через него расхода газов, превышающего расчетный. [c.41]

Расчетная температура стенки, по которой определяется величина допускаемого номинального напряжения, принимается в зависимости от рода и температуры среды, содержащейся в рассчитываемом элементе, условий обогрева его горячими газами и охлаждения рабочей средой. [c.201]

Расчет коэффициента теплопроводности исследуемого вещества производился по уравнению (2-23). Это расчетное уравнение, как указывалось выше, справедливо при условии, что температура среды является постоянной во времени и, кроме того, среда обладает малым тепловым сопротивлением (а = оо или Х = оо). Металлический корпус в рассматриваемом бикалориметре является одновременно тепловоспринимающей средой. Температурное поле этой среды (в цилиндрической стенке корпуса бикалориметра) в действительности не является постоянной во времени. Для учета этого вводится соответствующая поправка. [c.85]

Физическая основа и расчетные формулы. Образец изготавливается в виде длинного тонкого круглого стержня (сплошного или составленного из нескольких коротких стержней) и устанавливается внутри вакуумной камеры. В камере стержень первоначально помещается в трубчатую печь и разогревается ею до заданной верхней температуры опыта, затем быстро экранируется от воздействия печи и начинает свободно охлаждаться в зоне камеры с комнатной температурой среды Тс- Этап охлаждения является рабочей стадией опыта. Вмонтированный в камеру малоинерционный радиационный тепломер регистрирует рассеиваемый образцом поток Q (т) и радиационную температуру Гр (т) его поверхности. Для непосредственных измерений среднеобъемной температуры Т (х) образца внутрь него может монтироваться термопара. Теплоемкость с (Ту) вычисляется через поток рассеяния Q (х) и среднеобъемную скорость охлаждения Ьу х). [c.54]

Как правило, значения граничных температур сред задаются по данным тепловых расчетов проточных частей, а значения коэффициентов теплоотдачи а от пара к различным поверхностям ротора и корпуса - по критериальным зависимостям, полученным на специальных теплофизических моделях [113-118]. Достоинства такого подхода к заданию граничных условий определяются возможностью выполнения на моделях тщательных и детальных теплофизических измерений в широком диапазоне определяющих критериев и параметров. Однако наряду с достоинствами имеется и существенный недостаток, связанный с трудностями моделирования аэродинамических и тепловых процессов, масштабным эффектом, диапазоном рабочих параметров среды и т.д. Поэтому большое распространение получили работы по определению коэффициентов теплоотдачи путем решения обратных задач теплопроводности имея данные о фактическом температурном состоянии объекта, в данном случае ротора или корпуса турбины, расчетным путем отыскиваются те граничные условия, которые адекватно определяют это температурное состояние. [c.119]

В формулах, приведенных в табл. 13-8 tn — температура насыщенного пара при расчетном давлении, °С 5 —толщина стенки, мм ta.n — температура перегретого пара на выходе из перегревателя, °С /ср— температура среды, находящейся внутри рассчитываемого элемента, ° С, [c.249]

Сведения о законах изменения температур сред, омывающих наиболее ответственные детали энергооборудования (роторы и корпуса паровых турбин), необходимы для расчета термонапряженного состояния этих деталей, определения их долговечности и относительных расширений. Отсутствие этих сведений приводит к увеличению коэффициентов запаса и использованию упрощенных расчетных методик, хотя при этом, как правило, делают довольно консервативные допущения, которые в ряде случаев не обеспечивают требуемой долговечности наиболее ответственных деталей энергооборудования. [c.67]

Физико-механические характеристики материала и допускаемые напряжения выбирают по расчетной температуре, определяемой на основании тепловых расчетов или испытаний. За расчетную температуру стенки трубы, сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки, но не меньше 20 °С. При температуре стенки ниже 20 °С расчетную температуру принимают равной 20 °С при условии допустимости применения материала при данной температуре. Если невозможно произвести тепловые расчеты или измерения температуры и в тех случаях, когда во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С. [c.355]

Котел поставляется заказчику заводом с паспортом, где указываются его заводской номер, дата изготовления, расчетное давление (в барабане, на выходе из перегревателя или на выходе из котла), температура среды на вы- [c.423]

Расчетная скорость газов и воздуха определяется для средних по поверхности нагрева значений температуры среды и коэффициента избытка воздуха, т. е,. для газов по формуле [c.441]

Анализ конкретных случаев изменения температуры среды позволяет наметить пути опытного определения параметров, входящих в расчетные уравнения, и оценить точность различных приближений. [c.373]

Важное преимущество измерения содержания газовых компонентов в единицах объемной концентрации заключается в том, что объемные концентрации не зависят от давления и температуры среды и, следовательно, расчетные или опытные результаты газового анализа не требуют приведения к каким-либо заданным условиям по температуре и давлению. [c.59]

Котел поставляется заказчику заводом с паспортом, где указываются его заводской номер, дата изготовления, расчетное давление (в барабане, на выходе из перегревателя или на выходе из котла), температура среды на входе-выходе из агрегата, паропроизводительность, характеристики отдельных поверхностей нагрева среды, данные об основных частях котла, материале труб и трубопроводов, соединений, арматуре и контрольно-измерительных приборах. [c.486]

Расчетная температура среды Максимальная температура пара или горячей воды в трубопроводе или его фасонной детали [c.336]

Расчетная температура среды для вентилятора 30 С, для дымососа — 200° С. [c.363]

Увеличение расчетной толщины стенки на коррозию определяется величиной потери веса Г1м Ч) или глубиной коррозии (жж/го ). Однако в различных литературных источниках приводятся иногда различные скорости коррозии для одного и того же материала и при одних и тех же условиях (концентрациях и температурах среды). Это обусловлено тем, что скорость коррозии металла зависит от ряда факторов термической обработки, состояния поверхности, наличия примесей в металле, чистоты среды, скорости поступления деполяризатора в среду, скорости протекания среды или вообще от наличия ее движения и т. д., а также от методов испытания образцов в заданных средах. Изменение каждого из указанных выше факторов может заметно повлиять на скорость коррозии. [c.7]

Для газовоздухопроводов (рис. 7-88, а) в правом квадранте графика проведены линии, соответствующие разным температурам среды на участке t ц у машины <тд. Линии левого квадранта соответствуют различным расчетным значениям Зтд. То же имеет место для внешних газоходов (рис. 7-88,6) обозначения см. [Л. 7]. [c.533]

Используя известную расчетную схему для одномерной нестационарной теплопроводности, приведем решение задачи о температурном режиме поверхностных слоев аэродромного покрытия при воздействии на него высокотемпературных потоков газовых струй авиационных (ракетных) двигателей. В общей постановке задачи допускаем, что материал покрытия, на которое воздействуют высокотемпературные и высокоскоростные потоки, нагревается с изменением теплофизических характеристик, т.е. считаем их зависимыми от температуры. Температура среды Тс и коэффициент теплообмена на поверхности а считаются известными и изменяющимися во времени. [c.317]

Для пластинчатых воздухоподогревателей коэффициенты теплоотдачи конвекцией от газов к стенке и от стенки к воздуху при Re<104 рассчитываются по номограмме 17. В указанной области чисел Re величина коэффициента теплоотдачи не зависит от ширины щели и определяется в зависимости от скорости и температуры среды. Верхние линии, на которых показана ширина щелей, указывают предел применимости номограммы. Если точка пересечения линий, соответствующих температуре и скорости среды, окажется выше линии, обозначающей расчетную ширину щели, номограмма 17 неприменима и коэффициент теплоотдачи рассчитывается по номограмме 14, как при обычном продольном омывании (см. указания по трубчатым воздухоподогревателям). [c.60]

Температура среды t подсчитывается по энтальпии в расчетном сечении (ряду), равной [c.80]

Температура среды в расчетном t С По таблицам воды и пара 385 (р==290 кгс/см") 396 (р= 290 кгс/см2) [c.123]

Специальной проверке подверглось также утверждение о возможности использования базовых элементов тепло-массометрии для бесконтактного измерения температуры излучающих поверхностей. Испытание устройства (см. рис. 4.1) в качестве радиометра излучающих поверхностей было проведено на лабораторной хлебопекарной печи при различных температурах верхней излучающей поверхности, температурах среды пекарной камеры и расстояниях между излучающей и радиометрической поверхностями. В качестве термостатирующей жидкости использовали слабо кипящую воду. Из рис. 5.14 видно удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных значений [c.116]

Для определения максимально допустимой величины Дт обратимся к формуле (ж). При опредеденной разбивке системы на расчетные элементы и при заданном законе изменения физических Свойств величины коэффициентов А г зависят лишь от Ат и температур. Среди температур, относящихся к данному моменту времени й входящих в состав формулы, имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того чтобы переход к последующему температурному полю не представлял собой сомнительную экстраполяцию, к еобходимо, чтобы искомая температура не оказалась ниже первой или выше второй. Иными словами, необходимо, чтобы температурные изменения, происходящие за время Ат, определялись температурными разностями, существующими в рассматриваемом уча- тке, и лежали бы в тех же пределах. В случае произвольного температурного поля это условие соблюдается лишь в том случае, когда все коэффициенты Лi положительны. Коэффициенты Л2,Лз,Л4, As, Аб и Л7 по своей структуре могут иметь только положительное значение. Коэффициент же Л1 [уравнение (з)] в зависимости от величины Ат может принимать любое значение в пределах от +1 до —оо. Максимально допустимой величиной Дт, обозначаемой в дальнейшем Дтмакс, является такая, при которой Ai обращается в нуль. [c.223]

Рис. 16-7. Сопоставление экспериментальных значений безразмерной температуры среды 0 с ее расчетными значениями бпаоч, полученными на основании критериальной зависимости (16-47).

Ввиду полидисперсности капель и разнонаправленности процессов изменение температур и концентраций в пограничных слоях сред существенно неоднородно. Более того, вне пограничного слоя температуры сред непостоянны, а слой вряд ли имеет четкие границы. В некоторых случаях при значительном количестве мельчайших капель с большой кривизной поверхности вследствие больших парциальных давлений концентрация пара и температура газа по смоченному термометру может отличаться от тех же параметров, вычисленных для плоской поверхности раздела фаз. Принятая модель интегрально учитывает изменение температур во входном и выходном сечении аппарата, предполагает постоянство температур внутри капель жидкости и в промежутках между ними, заполненных газом. Модель является расчетно-условной и позволяет выполнить аналитический вывод теоретических зависимостей, необходимых для практических целей. Их соответствие экспериментальным данным может служить основанием для оценки пригодности принятой модели. [c.52]

В соответствии с требованием Правил устройства и безопасной эксплуатахцш паровых и водогрейных котлов, утвержденных Госгортехнадзором, для обеспечения безопасных условий и расчетных режимов эксплуатации котлы должны быть оснащены устройствами, предохраняющими or повышения давления, указателями уровня воды, манометрами, приборами для измерения температуры среды, запорндй и регулирующей арматурой. При проектировании к(игла должно предусматриваться такое количество арматуры, средств измерения, автоматики и защит, которое необходимо для обеспечения регулировки режимов, контроля параметров, отключения котла, надежной эксплуатации, безопасного обслуживания, ремонта. [c.203]

Вода подавалась с постоянным расходом в течение 175 с. При этом в ооолочку было подано 100 кг воды. В результате этого в ней установилось новое давление, равное 0,68 МПа максимальное расчетное давление при этих же условиях 0,665 МПа, что свидетельствует о хорошем совпадении результатов эксперимента и расчета. Анализ результатов расчета показал, что в первые примерно 0,18 с происходит резкое падение давления и температуры среды в оболочке до значений равных соответственно 0,092 МПа и 97 °С, т.е. первоначальное падение температуры составило по расчету 50 °С. Это падение начальных параметров среды связано с затратой части ее энергии на испарение поступающей в оболочку воды. [c.187]

По известным значениям ( ts) и б(ат2) из выражения (68) ири постоянном (и переменном в случае точечного практически безынерционного элемента) тепловом поле определяется нормальный предел допускаемого отклонения температуры среды, средства и объекта измерений от г т. н. В стационарных тепловых полях расчетное значение температуры А/т. н соответствует нормальному пределу среднеобъемной температуры. При неоднородном и нестацпонарном тепловом поле в пространственно распределенной системе расчетное значение Д/т.п характеризуется параметрами эквивалентного стационарного температурного режима. [c.199]

Рассмотрим этот вопрос, используя некоторые расчетные материалы А. В. Кавадерова [Л. 62], полученные им путем решения дифференциальных уравнений переноса лучистой энергии при заданном поле температур в плоском слое серой излучающей среды. В практических инженерных расчетах теплопередачи излучением обычно используется средняя по массе температура среды в данном сечении, определяемая по теплосодержанию газового потока. Такие расчеты не учитывают возможную неравномерность температурного поля и поэтому приводят к ошибкам, величина которых определяется, в частности, характером температурного поля. Учитывая это, а также для большей наглядности, анализ влияния неравномерности температурного поля на теплопередачу излучением, проведем на базе сравнительного сопоставления коэффициент = EJE n- Эта величина, называемая коэффициентом эффективности излучения [Л. 62], представляет собой отношение фактического лучистого 358 [c.358]

Такая схема оказалась наиболее приемлемой при сравнительно малой разности температур дымовых газов и рабочей среды. Расчетная разность температур в отдельных поверхностях нагрева котла ТГМП-314А схематически показана на рис. 7-1. [c.53]

На рис. 5.32,6 приведены результаты расчета размаха колебаний напряжений До по вышеприведенной формуле с использованием зависимости At =f (Д с). Из рисунка видно, что колебания температуры пара в диапазоне ДГ = 200- 350 С при коэффициенте теплоотдачи 1800 ккал/(м -ч-°С) приводят к колебаниям термических напряжений До = 0,7- 1,2 кгс/мм . При значении коэффициента теплоотдачи 3600 ккалДм .ч.Т) в том же диапазоне ДГ размах колебаний напряжений достигает значений До = 1,3 2,25 кгс/мм . Таким образом, выполненные расчетные исследования с использованием экспериментальных данных по определению колебаний напряжений в поверхностных слоях металла титановых рабочих лопатвк последней ступени турбины К-1200-240-3 показывают, что при высоком уровне температур среды на холостом ходу (малоэффективная система охлаждения) и значительной окружной неравномерности (до 200°С) температурного поля за последней ступенью необходимо учитывать эти колебания при определении фактического ресурса лопаток. [c.181]

Токи свободной конвекции вызываются в жидкой или газообразной среде изменением ее плотности. Приводимые ниже исследования посвящены изучению естественной конвекции воздуха на вертикальной пластине, помещенной в большом объеме, при условии, что локальная температура пластины одинакова и не меняется во времени, причем температура пластины выше, чем температура окружающего воздуха. При перепаде температур между пластиной и воздухом порядка 10—50°С и высоте пластины несколько дециметров поток воздуха при атмосферном давлении в целом является ламинарным и носит пограничный характер в том смысле, что он вполне описывается уравнениями пограничного слоя, за исключением области, примыкающей к краям пластины. Пограничный характер потока определяется не тем, что пограничный слой при свободной конвекции имеет значительную толщину, а устанавливается сравнением решения уравнений пограничного слоя с измерениями профилей скорости и температуры. На рис. , а и Ь приводится сравнение профилей скорости и температуры при свободной конвекции на вертикальной пластине. Решение уравнения пограничного слоя получено Е. Польгузеном и приводится в работе Е. Шмидта и В. Бекмана [1], посвященной экспериментальному определению профилей скорости и температуры. Приведенные на рис. 1 кривые профилей скорости и температуры получены расчетным путем. Там же для срав- [c.350]

При определении расчетной температуры стенки камер температура среды др принимается для камер экономайзеров и экранов котлов с естественной и многократной принудительной циркуляцией и камер насыщенного пара paBHoii температуре насыщенного пара при расчетном давлении в данной камере. Для входных и выходных камер экономайзеров и переходной зоны прямоточных котлов, а также входных и выходных камер пакетов пароперегревателей котлов всех типов — равной температуре среды, определенной из теплового и гидравлического расчетов котла, соответственно на входе в рассчитываемый пакет или на выходе из него. Если за данным пакетом установлен пароохладитель регулятора температуры пара, то в расчетной температуре среды должно учитываться повышение температуры, снимаемое регулятором. [c.307]

Расчетную темперап ру, необходимую для определения физико-механических характеристик материала и допускаемых напряжений, определяют на основании тепловых расчетов или результатов испытаний. При положительной температуре стенки за расчетную температуру принимают ее максимальное значение, при отрицательных температурах -+20 °С. При невозможности выполнения тепловых расчетов или измерений, а также в случаях, когда при эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, за расчетную следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже +20 °С. [c.779]

Величина превышения температуры среды в расчетном сечении наиболее нагруженной трубы над средней, фигурирующая в формуле (IV-1), paarfa [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...