Скорость среднеобъемная

Физическая основа и расчетные формулы. Образец изготавливается в виде длинного тонкого круглого стержня (сплошного или составленного из нескольких коротких стержней) и устанавливается внутри вакуумной камеры. В камере стержень первоначально помещается в трубчатую печь и разогревается ею до заданной верхней температуры опыта, затем быстро экранируется от воздействия печи и начинает свободно охлаждаться в зоне камеры с комнатной температурой среды Тс- Этап охлаждения является рабочей стадией опыта. Вмонтированный в камеру малоинерционный радиационный тепломер регистрирует рассеиваемый образцом поток Q (т) и радиационную температуру Гр (т) его поверхности. Для непосредственных измерений среднеобъемной температуры Т (х) образца внутрь него может монтироваться термопара. Теплоемкость с (Ту) вычисляется через поток рассеяния Q (х) и среднеобъемную скорость охлаждения Ьу х). [c.54]

Вырабатываемое в трубке джоулево тепло частично расходуется на увеличение энтальпии образца с трубкой и частично рассеивается в окружающую среду. Для определения теплоемкости с (ty), как обычно, важно знать скорость by (т), изменения среднеобъемной температуры образца ty (т) и величину поглощаемого им теплового потока Qo (т). [c.61]

Введем понятия среднеобъемной скорости [c.45]

Для характеристики скорости движения многофазной среды целесообразно ввести и другие фиктивные скорости, которые позволяют записать основные уравнения в виде, аналогичном виду уравнений газодинамики однофазной среды. К этим скоростям относятся среднеобъемная скорость [c.7]

Связь полученных полей температур и скоростей с реальным временем процесса устанавливается по данной средней температуре горячих газов Тг = Тц- -1АТ, выходящих из проема смежного помещения в коридор. Эта температура связана со среднеобъемной температурой в смежном помещении (в очаге пожара) зависимостью [c.326]

В течении смеси представляют интерес две скорости кажущаяся, или среднеобъемная, скорость / и скорость компоненты V. [c.119]

Среднеобъемная скорость определяется выражениями [c.120]

В технологических процессах интерес представляет случай дисперсной смеси с частицами из ферромагнитного материала в магнитном поле, которое оказывает непосредственное моментное воздействие лишь на частицы (2-я фаза). Это приводит к их ориентированному мелкомасштабному враш,ению (Mj =5 0) с угловой скоростью 2, кинематически независимой от поля их осреднен-ных скоростей v . Вращение частиц за счет сил трения передается и несущ,ей фазе и приводит к мелкомасштабному с характерным линейным размером, равным размеру частиц, ориентированному вращению несущей жидкости М =7 0), Если магнитное поле не оказывает непосредственного воздействия на несущую фазу, т. е. она остается неполярной, то тензор напряжения в ней будет симметричным, а во второй фазе— несимметричным, причем его несимметрическая часть определяется воздействием внешнего магнитного поля на частицы. Симметричность тензора напряжений несущей фазы вытекает из симметричности тензора микронапряжений o l и совпадения среднеповерхностпых и среднеобъемных величин, что в свою очередь вытекает из регулярности этих величин. Несмотря на эти допущения, уравнения импульса и внутреннего момента несущей фазы могут быть приведены к некоторому виду, где, как и для дисперсной фазы, фигурирует несимметричный тензор поверхностных сил aji (см. 1,6 гл. 3). [c.83]

Метод трубки реализован для изучения твердых теплоиЗоляторов (пластмасс, огнеупоров) и полупроводников (спеченных или спрессованных окислов, карбидов, силицидов и т. п.). Разработанный для этой цели прибор ДК-а -900 (рис. 2-24) позволяет осуществлять комплексное определение теплоемкости и температуропроводности образцов при разогреве их в диапазоне температур 50—900° С со скоростями от 0,4 до 3 градкек. Испытания проводятся в воздушной среде на образцах диаметром 20 мм и длиной от 100 до 180 мм. Образец обычно составляется из нескольких коротких стержней. Термопары устанавливаются внутри образца в трех осевых отверстиях диаметрами 1,2 мм, высверливаемых от одного из торцов до средней плоскости. Два отверстия (центральное с г = О и боковое с г sts гьг 9 мм) служат для регистрации радиального перепада температуры, а третье (г = = Ry QJ мм) используется для замера среднеобъемной температуры (т) образца. Расчет коэффициента температуропроводности производится по формулам (1-48), (1-49). [c.63]

При взаимокомпенсации прочих видов энергии и установивщем-ся режиме наиболее устойчивым будет режим, при котором W минимально. Теоретически найдено, что при одинаковом расходе Gi средняя толщина пленки бо при волновом режиме на 7% меньше толщины пленки б при ламинарном режиме (бо = 0,936). Следовательно, волновой режим оказывается более устойчивым. Теоретические исследования показали, что амплитуда волны при всех расходах имеет величину, равную 0,46бо, а фазовая скорость волны Сф = 2,4Со (где o = Q/6o — среднеобъемная скорость, Q — объемный 286 [c.286]

Уравнение (1.20) позволяет установить некоторые общие закономерности процесса развития пожара в помещении с проемами. Рассмотрим для простоты пожар в помещении при К=сопз1. Пусть зависимость среднеобъемной температуры Тт от времени соответствует той, которая показана на рис. 1.2. В первом приближении обычно можно считать, что среднеобъемная плотность рт обратно пропорциональна температуре Тт [см. уравнение (1.19) для усредненных параметров], т. е. Рт Ч Тт. Согласно уравнению (1,20), можно выделить три регкима развития пожара. Первый режим реализуется на этапе возрастания температуры и убывания плотности, При этом режиме dpm/dT<0. С учетом этого обстоятельства из уравнения (1.20) следует, что Go + 4 газообразное состояние сгораемых материалов. Различие тем значительнее, чем выше скорость нарастания температуры в объеме помещения. Второй режим — это режим, при котором температура (и плотность) газа в помещении изменяются со временем незначительно, т, е. dpmldxxi 0. При этом режиме имеем GB-fi 3 Gr, Этот режим называют квазистационарным (иногда установившимся). При квазистаиио-нарном режиме расход уходящих газов приблизительно равен [c.11]

Выбор закона теплообмена очага пожара со строительными конструкциями в условиях объемного пожара зависит от ориентации строительных конструкций относительно очага и стадий объемного пожара. При определении огнестойкости конструкций выделяются две ориентации основных строительных конструкций горизонтальные и вертикальные несущие и ненесущие конструкции. Ориентация строительных конструкций определяет характер теплового и гидродинамического взаимодействия их с очагом пожара. Характер теплообмена зависит от оптических характеристик газовой среды, определяюш,ей процесс переноса лучистой энергии. Процесс сложного теплообмена в условиях оптически прозрачной и оптически плотной газовых сред в условиях пожара подробно рассмотрен в гл. 4 и 3. Основной областью применения моделирования на уровне усредненных параметров являются практические задачи, характерные для развитой стадии объемных пожаров. Основным процессом переноса тепла для объемных пожаров является сложный теплообмен в оптически плотных газовых средах. Эти процессы характерны для газовых сред с критерием Ви>1, что соответствует определенным значениям температур в очаге пожара 7 >Гви=1. При значении Ви<1, что соответствует значениям температур 7 < <Гец=1, процесс сложного теплообмена является аддитивным относительно лучистой и конвективной составляющих. Поскольку расчет температурного режима пожара начинается с нормальных условий, когда Г<7 ви=1, то в начальные моменты времени основные законы для оптически плотных сред применять нельзя. В начальной стадии пожара, ограниченной временем 0модель оптически прозрачного газа, и в развитой стадии пожара используется модель оптически плотного газа при значениях Т> >7 ви=1. Между этими двумя режимами теплопередач существует переходная область, связанная с конечными скоростями перехода режимов теплопередачи из одного в другой. По значению среднеобъемной температуры переходная область лежит в диапазоне зна-чснии температур Т исп <7 <7 ви=1. Используя линейную экстраполяцию изменения коэффициента теплообмена в переходной области горения, его можно определить как [c.235]

Рис. 6.24. Зависимость скорости распространения пла.мени и по пластику ТУ 400-1-18-79 от среднеобъемной температуры Т при различной высоте облицовки

Рис. 6.24. Зависимость <a href="/info/582160">скорости распространения</a> пла.мени и по пластику ТУ 400-1-18-79 от среднеобъемной температуры Т при различной высоте облицовки

Критическим значением среднеобъемной температуры в помещении является температура Гкрь при которой по поверхности покрытий полов начинается распространение огня, или (при наличии в помещениях устройств, предотвращающих нагрев покрытия пола при возникновении пожара) температура Гкрг, при которой возможно самовоспламенение покрытия, или скорость распространения огня по поверхности имеет максимальное значение (если покрытие не способно к самовоспламенению). [c.355]

Сидер И сотр. [8] установили, что почти все предложенные зависимости могут быть записаны через среднеобъемную скорость пара [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...