Толщина стенки: расчетная

Расчетный коэффициент прочности ф представляет собой относительную величину, используемую в формулах для определения толщины стенки расчетной детали и учитывающую ослабление отверстиями и сварными швами. Расчетный коэффициент прочности элемента ф принимают равным либо минимальному из значений коэффициента прочности сварных соединений ф и отверстий ф либо их произведению в зависимости от расстояния между кромкой ближайшего к шву отверстия и центром сварного шва. [c.118]

Если оболочки изготовлены недостаточно качественно и начальные несовершенства соизмеримы с толщиной стенки, расчетные значения к снижают примерно вдвое. Несовершенства, заметно превышающие толщину стенки оболочки, вообще недопустимы, так как при этом заметно снижается жесткость конструкции. [c.44]

В Нормах расчета на прочность существует несколько понятий толщины стенки. Расчетная толщина стенки Sp вычисляется по формулам по расчетному давлению, коэффициенту прочности и допускаемому напряжению без учета добавки С. Номинальная толщина стенки s получается путем суммирования к расчетной толщине стенки s, прибавок с и округления до ближайшего размера, имеющегося в сортаменте толщин по стандарту или техническим условиям. Допускаемая толщина стенки [s] определяется по расчетной толщине стенки с прибавкой к ней величины Сг. [c.332]

Для днищ с переменной толщиной стенки расчетную толщину стенки принимают рав- [c.440]

Расчетная толщина стенки [c.23]

Расчетная толщина стенки р nD[tr] i [c.24]

Расчетная толщина стенки в первом приближении [c.26]

Расчетная толщина стенки = шах Для предварительного расчета принимают Кд=0,9. Допускаемое наружное давление [р] = [c.27]

Расчетная толщина стенки в краевой зоне [c.28]

Расчетная толщина стенки s = max [c.28]

Допуски на коррозию. Этот фактор является обычным при проектировании реакторов, паровых котлов, конденсаторов, насосов, подземных трубопроводов, резервуаров для воды и морских конструкций. В тех случаях, когда скорости коррозии неизвестны, а методы борьбы с коррозией неясны, задача оптимального проектирования значительно усложняется. Надежные данные о скорости коррозии позволяют более точно оценить срок эксплуатации оборудования и упрощают его проектирование. Типичным примером допусков на коррозию может служить выбор толщины стенок подземных нефтепроводов. Расчетная толщина стенки трубопровода диаметром 200 мм и длиной 362 км составляет 8,18 мм, с учетом коррозии. А применение соответствующей защиты от коррозии позволяет снизить эту величину до 6,35 мм, что приводит к экономии 3700 т стали и увеличению полезного объема трубопровода на 5 % [12]. [c.19]

Как известно, характеристики пластичности (относительное удлинение 5, сужение и др.) в расчетные формулы для определения толщины стенок аппарата не входят, хотя на их значение налагаются определенные ограничения. Дяя материалов трубных сталей ограничивается величина К . [c.367]

Предельное состояние конструкции с группой несвязанных водородных расслоений, образующих область взаимодействующих расслоений, определяют, применяя критерий, аналогичный использованному в [10] для оценки работоспособности труб с глубокими коррозионными язвами. Этот критерий допускает распространение язв в глубь металла на 80% толщины стенки при небольшой площади поражения поверхности. Были проведены испытания давлением стальных сосудов (03-10 мм, длина 10 мм и толщина стенки 19 мм) с водородным расслоением металла на глубине 10 мм со стороны внутренней поверхности. Давление в три раза превышало расчетное разрушающее давление (при условии, что рабочая толщина стенки равна 10 мм). В результате произошла лишь пластическая деформация материала сосудов, что свидетельствует о возможности их эксплуатации при наличии расслоений металла в случае своевременного контроля пораженных участков [24]. [c.129]

Расчетные методы прогнозирования ресурса оборудования допускают различные подходы в зависимости от базы данных и требуемой точности. Простейшим является детерминистический подход, который предполагает, что достаточно иметь представление о скорости изменения толщины стенки объекта и длительной прочности металла. Этот подход применим, если те или иные процессы протекают равномерно и не зависят от исходного состояния системы. Тогда расчет ресурса оборудования можно провести, основываясь на информации, получаемой при лабораторных и стендовых испытаниях образцов или путем наблюдения какого-либо одного участка поверхности конструкции. [c.134]

Назначают силовой элемент сосуда, для которого выполняют расчет остаточного ресурса, и указывают его характеристики геометрические размеры, необходимые для вычисления площади поверхности материал элемента номинальную и расчетную толщину стенки прибавку на коррозию. Наименование силового элемента задают из следующего перечня гладкая цилиндрическая или коническая обечайка эллиптическое и полусферическое днище или крышка плоское круглое днище или крышка и т. п. При отсутствии данных о толщине стенки ее определяют расчетным путем в соответствии с [53]. [c.204]

Внутренний диаметр резервуара О и высота нижнего пояса Я были равны 16 и 2 м соответственно, площадь контролируемой поверхности 5 — 100 м , исходная (номинальная) толщина стенки нижнего пояса Н сх Ю мм, расчетная (минимально допустимая) толщина Яра ч — 6 мм, диаметр щупа (искателя) ультразвукового толщиномера — 8 мм, площадь поверхности щупа 5о — 50 мм . [c.214]

В зависимости от ответственности соединения полученное минимально необходимое значение увеличивают, умножая его на коэффициент запаса сцепления =1,5...3. По найденному расчетному контактному давлению р = Кр определяем расчетный натяг Л р, пользуясь выводимой в вузовских курсах сопротивления материалов формулой Ляме для расчетов толстостенных цилиндров (цилиндр считается толстостенным, если его средний радиус превышает толщину стенки не более чем в пять раз) [c.29]

Тонкостенная стальная трубка с наружным диаметром. 10 мм и толщиной стенки 0,5 мм нагружена одновременно внутренним гидростатическим давлением р = 15 МН/м , центральным растягивающим усилием N = 1 кН и крутящим моментом М = = 3 Н м. Определить расчетное напряжение для трубки по третьей теории прочности, предполагая, что растягивающие напряжения по обоим направлениям трубки распределяются равномерно по ее толщине. [c.214]

Температуру а также изменение температуры по толщине стенки можно рассчитать и без введения упрощающей предпосылки о равенстве температур to и но при этом получаются громоздкие расчетные формулы. [c.476]

Следует отметить, что в ГОСТах на стальные трубы приведены наружные диаметры труб, поэтому полученный в результате расчета диаметр опт = следует увеличить на удвоенную толщину стенки трубы 26, определяемую в зависимости от материала труб и расчетного давления, а также на величину к уменьшения внутреннего диаметра за счет коррозии и отложений, принимаемую в зависимости от назначения трубопровода и условий его эксплуатации по отраслевым нормативным материалам (так, например, для водопроводов, как указывалось в 5.5.4, к а = 1 мм), т. е. = р+2Й+А. [c.97]

Определить усилия, возникающие в сечении цилиндрической оболочки резервуара, в месте соединения оболочки с плоским днищем (рис. 75) ). Данные радиус резервуара n = 2,00 м, высота слоя воды, она же длина оболочки, Z = 3,0 3I, толщина стенок оболочки h = 0,15 м и днища = 0,20 м. Расчетной нагрузкой принять давление воды (собственный вес конструкции в расчет не включать. [c.160]

При экономической нецелесообразности применения дорогостоящих высоколегированных сталей используют малоуглеродистые низколегированные стали с припуском на коррозию иногда до 6—10 мм с учетом скорости проникновения коррозии и расчетного срока эксплуатации оборудования. Однако во избежание сероводородного растрескивания эти стали должны применяться при ограниченной твердости металла — не выше HR 22. Это ограничение накладывается и на металл сварного соединения. Кроме того, все сварные соединения должны быть подвергнуты послесварочной обработке. Наиболее распространенный метод снятия остаточных сварочных напряжений — термическая обработка сварного соединения (высокий отпуск). При этом очень существенны скорости нагрева и охлаждения, которые обязательно регламентируются для каждой из марок сталей. Так, для малоуглеродистых сталей типа стали 20 режим термической обработки следующий нагрев до температуры 893—933 К выдержка после прогрева 1 ч скорость нагрева 523—573 К/ч охлаждение до 573 К совместно с печью. И только для стыков диаметром менее 114 мм, имеющих толщину стенки менее 6 мм, режим может быть упрощен увеличением скорости нагрева до 873 К/ч, сокра-щение.м времени выдержки до 0,5 ч и нерегулируемым охлаждением. [c.177]

Ширина, а Высота. Допустимое отклонение ширины и высоты Толщина отевок Допустимое отклонение толщины стенок Расчетная масса одного погонного метра груб из алюмания, кг [c.613]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Расчетная площадь смятия Рем = i id или Feu = 2tyrd. Обычно толщина стенки i 7 меньше удвоенной толщи))ы полки уголка. Поэтому будем считать F = t jd. [c.313]

По результатам ультразвуковой толщинометрии (УЗТ) аппарат может быть допущен к эксплуатации, если толщина стенок несущих конструктивных элементов аппарата (обечаек и днищ корпуса, патрубков, штуцеров и люков и т.п.) не менее минимальной (отбраковочной) расчетной величины для этих элементов. [c.200]

Толщина стенок и их сопряжения. Толщина стенки отливки определяется совокупностью конструктивных и технологических факторов. При назначении толщины стенок отливки необходимо выбирать наименьшую, обеспечивающую требуемую расчетную прочность, а также учитывать, что механические свойства металлов и сплавов в деталях, отлитых по выплавляемым моделям, характеризуются пониженной прочностью и пластичностью в тонких стенках. Поэтому, если тонкостенные детали ранее изготовляли из поковок или проката, а затем переводили на литье по выплав,дяе-мым моделям, то толщины стенок в отливках должны назначаться на 20 - 30% больше или при сохранении толщины стенки следует подобрать другой, более прочный сплав. [c.137]

Из стенки цилиндрического котла диаметром 1,5 л при рабочем давлении 14 am вырезан прямоугольный элемент, одна из сторон которого параллельна образующей цилиндра. Толщина стенок котла 12 мм. Найти нормальное и касательное напряжения по сечению, перпендикулярному к плоскости элемелта и наклоненному под углом 45° к образующей. Вычислить расчетное напряжение по IV теории прочности. [c.67]

Необходимо иметь в виду, что полученные здесь зависимости применимы без поправок лишь [к расчетам цельнотянутых или сварных сосудов. В случае клепаных сосудов необходимо учитывать неизбежное ослабление материала склепываемых листов заклепочным швом введе-Рис. 34. нием в расчетные формулы коэффициента прочности заклепочного шва ф. Значение этого коэффициента устанавливается в зависимости от типа заклепочного шва и представляет собой отвлеченнбе число, всегда меньшее чем единица (обычно ф = 0,6 0,75). Кроме того, принимая во внимание неизбежность коррозии, ржавления металла и требования технологии процесса клепки, получаемую расчетом толщину стенок еще несколько увеличивают на так называемый производственный припуск а = 1н-3 мм. [c.52]

Коррозионное состояние оборудования необходимо контролировать несколькими методами, взаимно дополняющими друг друга. Весьма важный способ — визуальный, который позволяет определить характер разрушения оборудования, возможность дальнейшей эксплуатации и прокорректировать методы защиты от коррозии. Однако внутренний осмотр может быть проведен лишь после остановки оборудования на ремонт. Наряду с визуальным методом используют приборные методы. Иногда используют метод рассверловки стенки оборудования на глубину, равную расчетной толщине стенки, и устанавливают момент, когда прокорродирует оставшаяся толщина стенки, соответствующая припуску на коррозию. При наличии в рабочей среде сероводорода пользуются водородными зондами для определения степени иаводороживания металла оборудования. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...