Коэффициенты У отверстий

Влияние концентрации напряжений. В местах резкого изменения поперечных размеров детали, у отверстий, надрезов, выточек и т. п. возникает, как известно, местное повышение напряжений, снижающее предел выносливости по сравнению с таковым для гладких цилиндрических образцов. Это снижение учитывается эффективным коэффициентом концентрации напряжений Ка (или Кх), который определяется экспериментальным путем. Указанный коэффициент представляет собой отношение предела выносливости а 1 гладкого образца при симметричном цикле к пределу выносливости образца тех же размеров, но имеющего тот или иной концентратор напряжений, т. е. [c.227]

Такое высокое значение коэффициентов концентрации при кручении валов с отверстием (часто такие отверстия делают для смазки) обязывает особенно осторожно подходить к выбору размеров валов, изготавливаемых из хрупких материалов. Для снижения концентрации напряжений в машиностроительной практике приходится прибегать к различным технологическим мерам сглаживанию резких переходов, закруглению кромок (у отверстий) и т. п. [c.240]

Рассмотрим пластинку с эллиптическим отверстием, показанную на рис. 124. Предположим, что на бесконечности действует система напряжений o = Si, Оу = 5з, Тд.у=0 (вместо растяжения S под углом 3, что показано на рис. 124). а) Найти выражения для напряжений у отверстия, б) Проверить этот результат разными способами, используя известные результаты для эллиптического и кругового отверстий, в) Показать, что если S2/Si = Ь/а, то напряжение около отверстия остается одним и тем же по всей границе отверстия ). г) Показать, что если напряженное состояние на бесконечности представляет собой чистый сдвиг под углом 45° к осям эллипса, то наибольшее напряжение около отверстия действует по концам большой оси и соответствует коэффициенту концентрации напряжений 2 [1-)-(а/й) . [c.228]

Коэффициент расхода отверстий принять .=0,6, удельный вес жидкости у = 865 кГ 1м [c.149]

Для определения коэффициента концентрации напряжений у отверстия по данным оптического метода достаточно определить порядки полос при данной нагрузке в точках С у отверстия и в точке сечения, достаточно удаленного от него. Так как. [c.249]

Чтобы определить зависимость коэффициента концентрации напряжений у отверстия от геометрических параметров, было изготовлено и испытано несколько типов проушин. В процессе исследования определилось влияние высоты Я (расстояние от центра отверстия до верхнего торца), ширины D и угла раствора сторон а проушины на величину максимальных напряжений на контуре отверстия, если стороны не параллельны. Напряжён- [c.170]

Коэффициент концентрации напряжения у отверстия определялся как отношение [c.172]

Влияние радиуса очертания головки проушины. Характерной особенностью проушин типа II является то, что при изменении радиуса очертания головки одновременно изменяются два геометрических параметра — высота проушины и ширина. Как показали результаты исследования и некоторые литературные данные [3], эти параметры оказывают противоположное влияние на коэффициент концентрации напряжений у отверстия при [c.177]

Одновременное изменение обоих параметров определило характер зависимости коэффициентов концентрации напряжений у отверстия при изменении радиуса очертания головки проушин. На фиг. 5 представлены полученные в результате исследования кривые зависимости коэффициента концентрации от отношения R [c.178]

Как показывают результаты исследования, с увеличением радиуса очертания проушины увеличивается коэффициент концентрации напряжений у отверстия. Изменение коэффициента концентрации напряжений у отверстия проушин типа II определяется изменением ширины проушины D. Однако одновременное увеличение высоты проушины несколько компенсирует это влияние, вследствие чего зависимость коэффициента концентрации от р [c.178]

Фиг. 6. Зависимость коэффициента концентрации напряжений у отверстия от угла а и зазора 5.

Влияние угла раствора сторон проушины. Изучение напряженного состояния проушин типа III, у которых боковые стороны не параллельны, а составляют некоторый угол, проводилось с целью определения влияния угла раствора а и зазора о на коэффициент концентрации напряжений у отверстия. Приведенные на фиг. 6 кривые показывают, что изменение угла раствора сторон а, а также зазора для данного типа проушин оказывает незначительное влияние на контурные напряжения. При изменении угла от О до 120° изменение контурных напряжений происходит только в области от О до 90°. Дальнейшее увеличение угла не дает заметного эффекта. Влияние величины зазора 8 на контурные напряжения наиболее заметно сказывается при минимальном значении угла а, т. е. при а = 0°. С увеличением угла влияние зазора становится меньше. [c.178]

Влияние зазора. Как показали результаты исследования всех типов проушин, увеличение зазора между диаметрами отверстия и нагрузочного пальца приводит к увеличению коэффициента концентрации напряжений у отверстия. Влияние зазора наиболее велико при минимальных значениях геометрических параметров, так как в этом случае уменьшается момент сопротивления проушины и ее жесткость, вследствие чего увеличиваются напряжения изгиба в поперечном сечении. К увеличению напряжений изгиба в поперечном сечении приводит увеличение зазора. [c.179]

Величина контурных напряжений определяется геометрическими параметрами проушин а) увеличение высоты проушины приводит к уменьшению максимального напряжения на контуре, а следовательно, и коэффициента концентрации напряжений у отверстия б) в проушинах типа III с увеличением радиуса очертания головки коэффициент концентрации возрастает [c.179]

Увеличение зазора между отверстиями и диаметром нагрузочного пальца во всех случаях приводит к увеличению коэффициента концентрации напряжений у отверстия. [c.180]

Пример напряженного и деформированного состояния в диске турбины показан на рис. 4.7 [4, 14]. Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, я, наиболее напряженные зоны в диске — у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [c.86]

Весьма важными для оценки работоспособности высокотемпературных сосудов, как и сосудов обычного назначения, является поведение сварных штуцеров, в районе расположения которых неизбежна высокая концентрация напряжений. Такая оценка дана в работе [112] по результатам испытания трех шаровых сосудов наружным диаметром 700 мм при толщине стенки 19 мм из марганцовистой котельной стали (0,16% С, 1,46% Мп, 0,14% 51), раскисленной алюминием. Сосуды имели вваренные штуцера из этой же стали наружным диаметром 90 мм при толщине стенки 9 и 10 мм. Они были пропущены через стенку барабана и обварены с двух сторон угловыми швами с применением электродов с фтористокальциевым покрытием и рутиловых электродов. Коэффициент концентрации у отверстий по данным расчета равен двум. [c.153]

Для определения концентрации напряжения, получающегося у отверстий и желобов, можно пользоваться теми же формулами и-коэффициентами концентрации, что и при растяжении ( 2). [c.581]

При исследовании цилиндров на прозрачных моделях находятся напряжения в стенке и днище, а также коэффициенты концентрации в местах переходов, у отверстий и в местах изменений толщины стенки. Полученные на модели (см. фиг. VII. 5) коэффициенты концентрации растягивающих напряжений вдоль контура осевого сечения рабочего цилиндра приведены ниже. [c.516]

Если обозначим напряжение в ослабленном отверстием сечении ск через 01, а в неослабленном с к — через ст,, то с учетом коэффициента концентрации напряжений у отверстия к получим [c.95]

Расход жидкости из любого отверстия, определяемый по формуле (IV.17), зависит от напора у данного отверстия. Если предположить, что напор у отверстия в начале трубы Нд, а у отверстия в конце трубы Яо + АЯ, коэффициент неравномерности распределения расхода может быть определен следующим образом [c.120]

При отбортовке одним из наиболее существенных вопросов является определение величины допустимого коэффициента отбортовки. Величина допустимого коэффициента отбортовки чаще всего ограничивается возможностью разрушения заготовки с образованием трещины, берущей начало от кромки заготовки у отверстия и распространяющейся в меридиональном направлении. Объясняется это тем, что краевая часть заготовки, деформирующаяся в схеме, близкой к линейному растяжению, получает наибольшую деформацию. Действительно, тангенциальная деформация растяжения может быть найдена из выражения [c.250]

Если включение хотя бы частично выходит на поверхность, то эф фект создаваемой им концентрации напряжений снижается, и тем значительней, чем меньше он углублен в основной материал (см. схему расположения отверстий на позициях /г = 0,7 0,4 О, рис. 102 и линию ММ изменения коэффициента концентрации на рис. 103). Наиболее опасным является случай, когда дефект находится в непосредственной близости от поверхности материала и нарушается сплошность материала в промежутке между дефектом и поверхностью основного материала (позиция //г=1,25 с разрезом у отверстия на рис. 102 и точка Р на рис. 103). [c.136]

Считая, в условиях предыдущей задачи, что высота /г задана, найти высоту у отверстия, при которой расстояние х максимально и найти это расстояние, если коэффициент скорости =1. [c.56]

Примем значения аэродинамических коэффициентов у входного отверстия П1 = +0,65 и у выходного отверстия П2=—0,4 тогда на основании формулы (66) получим величину ветрового напора [c.159]

Таким образом, для большинства возможных типов отверстий коэффициент у лежит в пределах от 1,7 до 3 и его в среднем можно принять равным 2,5 для канала произвольного сечения. С другой стороны, П. Карман считает, что среднее значение извилистости ф = д/2, отсюда, подставляя эти значения для 7 и ф в со- [c.46]

Под концентрацией напряжений понимают местное (локальное) повьппение напряжений по сравнению с номинальными напряжениями в местах изменения рмы детали (у отверстий, выточек, галтелей) и в зонах контакта соприкасающихся деталей (рис. 14.7). Концентрацию напряжений оценивают теоретическим коэффициентом концентрации напряжений [c.346]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Задача XI—18. В первоначально пустой бак квадратного сечения (а = 800 мм) подается постоянный расход поды у = 2 л/с. Одновременно поступающая вода вытекает через донное отверстие диаметром с1д = 30 мм (коэффициент расхода отверстия [c.321]

Если на расстяжение а наложим сжатие (—а) в перпендикулярном направлении, то, как известно, пластина в целом будет испытывать чистый сдвиг с касательным напряжением т = ст. Распределение напряжений ст у отверстия в этом случае показано на рис. 4.60. Коэффициент концентрации при одноосном растяжении у отверстия равен 3, а при чистом сдвиге — 4. [c.123]

Фиг. 4. Зависимость коэффициента концентрации напряжений у отверстия от зазора о при Р =1000 Kzj M (1, 2. 3,

На рис. 4.2.21 представлена типовая зависимость изменения относительного коэффициента интенсивности напряжений от размеров угловых трещин у отверстий в поперечных стыках крыла. Здесь учтено влияние сосредоточенных нагрузок, передаваемых крепежными болтами. В современных конструкциях из алюминиевых сплавов значения расчетных растягивающих напряжений в нижней регулярной поверхности крыла составляют примерно Стр = 370 МПа. При этом в элементах поперечного стыка крыла по условиям усталостной прочности принимаются напряжения примерно в 1,6 раза меньше по сравнению с напряжениями в регулярных зонах панелей крыла [3]. Следовательно, в элементах поперечного стьпса крыла эксплуатахщонные напряжения равны оэ = 160 МПа. [c.429]

Примечания 1. В—отверстия, сверленые илн предварительно продавленнье и затем рассверленные в сборе С—продавленные и нерассверленные отверстия. 2. При учете основных и дополнительных нагрузок допускаемые напряжения при расчете на статическую прочность могут йыть повышены на 10%. 3. При / > 4 допускаемые напр жеипя могут быть увеличены, но не более чем яа 25%. 4. Для швов грузоподъемных конструкций допускаемые напряжения снижаются умножением на 0,88. 5. При работе соединения под действием переменной и знакопеременной нагрузок допускаемые напряжения снижаются умножением на коэффициент у. вычисляемый по формулам, приведенным в таблице, в которых Nи наименьшее и наибольшее по абсолютной величине значения нагрузки (усилие на заклепку, изгибающий момент, напряжения и т. д.). взятые го своим .наком. Значения V принимаются не более 1. [c.248]

Задача 3-32. Определить время t наполнения шлюзовой камеры до уровня верхнего бьефа, если разность уровней в верхнем бьефе и в камере составляет Н<=9,0 м (рис. 3-27). Длина камеры /=40 м, ширина 6и = 12,0 м. Отверстие, через которое заполняется камера, имеет ширину 6 = 1,0 м, высоту а=0,5 м. При расчете учесть расход через отверстие за время его открытия, если скорость подъема затвора у = 1,0 см/сек. Коэффициент расхода отверстия принять ц=0,60 = onst. [c.142]

В среднем (основном) диапазоне размеров от 1 до 500 мм пре-аусмотрено 10 классов точности 1, 2, 2а, 3, За, 4, 5, 7, 8 и 9. Коэффициенты точности, присвоенные этим классам, равны в 1-м классе для валов 7 и для отверстий 10, а в 9-м классе для валов отверстий 1000. В классах I, 2 и 2а коэффициенты точности отверстий в 1,6 раза больше, чем у валов. [c.181]

Отколы эмали до металла часто наблюдаются на борту и у отверстий — сливов и переливов. Этот порок может вызываться чрезмерно малым коэффициентом расшщрения эмали, передержкой 41ЛИ недодержкой изделий в печи при обжиге грунта, неудовлетворительным состоянием поверхности отливки — плохой очисткой изделий перед их эмалированием, наличием на поверхности сернистых соединений, гладко отшлифованной поверхностью. Этот порок возникает чаще всего на участках с малым радиусом закругления -во время выдержки изделий на складе, что затрудняет пpиняfцe своевременных мер для его устранения. [c.201]

Из этой формулы видно, что зависимость между крутящим моментом и усилием натяжения клеевинтового пакета самонарезающим винтом может быть определена при известном коэффициенте трения /, возникающим при накатывании резьбы в процессе завинчивания. При завинчивании самонарезающего винта в уменьшенное против номинального отверстие возникают поврел(дения тонкого листового металла и отвержденной клеевой прослойки. В результате чрезмерной деформации листовой поверхности детали у отверстий образуются дополнительные напряжения в клеевом шве и трещины в металле. [c.225]

Для других значений при истечении в атмосферу из отверстия с острой кромкой и совершенном сжатии график значений ш приведен на фиг. 20-5. При числах 10 величина коэффициента у изменяется от (р = 0,96 до f = 0,995. Практически эту область можно рассматривать как квадратичную. Стремление к единице коэффициента (р свидетельствует об исчезающем влиянии на коэффициент скорости при болыних числах Яв гидравлических сопротивлений. [c.336]

На рис. 7.6 для сравнения приведены зависимости ц от числа Рейнольдса, рассчитанного по идеальной скорости Ке = с 2Дро/р/у, для насадка и отверстия в тонкой стенке. При Ке > 10 влияние сил вязкости на коэффициент расхода насадка практически прекращается. Максимальная величина у насадка больше, чем у отверстия примерно в 1,32 раза, однако при Ке < 10 коэффициент расхода для отверстия в тонкой стенке выше. [c.115]

Сравнение коэффициентов расхода для отверстия в тонкой стенке, цилиндрического насадка и конически расходящегося, имеющих одинаковый входной диаметр показьшает, что при одинаковом перепаде давлений Дро минимальный расход будет у отверстия в тонкой стенке, а максимальный у конически расходящегося насадка. [c.117]

Существенный недостаток прессового соединения — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету широкого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соединения и т. д. К недостаткам соединения относится также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позболяюш,их совершенствовать расчет, технологию и конструкцию прессового [c.91]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...