Температурные зависимости силы трения

Температурная зависимость силы трения показана на рис. 38, а, а зависимость силы трения от логарифма скорости — на рис. 38, [c.77]

Снижение нижнего предела текучести особенно резко в тех диапазонах температур, где происходит существенное изменение степени блокировки дислокаций. В о. ц. к. металлах, например, резкая температурная зависимость сУт наблюдается ниже 0,2 Гпл (рис. 75), что как раз и обусловливает их склонность к хрупкому разрушению при низких температурах (см. 1гл. IV). Неизбежность температурной зависимости От° вытекает из физического смысла его составляющих. Действительно, ог должна зависеть от температуры, поскольку напряжения, необ- ходимые для преодоления сил трения, падают с повышением температуры из-за облегчения обхода барьеров путем поперечного скольжения и переползания, а также наличия температурной зависимости силы Пайерлса— Набарро. Степень блокировки дислокаций, определяющая величину Ку VI, следовательно, слагаемого Куй р в формуле (67), также должна уменьшаться при нагреве. В о. ц. к. металлах это обусловлено размытием примесных атмосфер уже при весьма низких температурах из-за высокой диффузионной подвижности примесей внедрения. [c.153]

При работе клапана в гидросистеме с нормальным температурным режимом сила трения может не учитываться, если затвор не имеет уплотнений и трение является гидравлическим. При указанных допущениях, уравнение (14.133) после подстановки Р р из зависимости (14.134) приводится к виду [c.414]

Силы трения между передней поверхностью инструмента и частицами срезаемого слоя становятся больше сил внутреннего сцепления в стружке. Вследствие этого образуется застойная зона частиц металла срезаемого слоя, находящаяся под воздействием почти равномерного всестороннего сжатия, и при наличии определенных температурных условий она приваривается к передней поверхности резца. В зависимости от условий деформации, пластичности обрабатываемого металла, величины угла действия т) силы и скорости резания (рис. 253) изменяются. [c.398]

Как показывает соотношение (12.25), зависимость температурного поля а вместе с ним и коэффициента теплопередачи от безразмерного числа Эккерта Ес проявляется в случае значительной разности температур (от 50 до 100 градусов) только при очень больших скоростях течения — порядка скорости звука, а в случае умеренной скорости течения — только при малых разностях температур (около нескольких градусов). Далее, архимедова подъемная сила, входящая в уравнение (12 19) и вызванная разностями температур, уже при умеренно больших скоростях становится малой по сравнению с силами инерции и силами трения, в связи с чем отпадает зависимость теплопередачи от числа Грасгофа. Следовательно, для такого рода течений, называемых вынужденными конвективными течениями, [c.264]

Это приводит к изменению силы трения от скорости скольжения, причем скорость однозначно не определяет значение силы трения, а влияет на нее косвенно, в частности через изменение свойств материала от температуры. Поэтому для данной пары трения при одной и той же скорости скольжения может иметь место различное значение силы трения, в зависимости от температурного режима. [c.198]

На фиг. 16, б показана зависимость коэффициента трения от температуры (фрикционная теплостойкость) для образцов с различным коэффициентом взаимного перекрытия. В этом случае коэффициент взаимного перекрытия влияет значительно меньше. Как видим, влияние коэффициента взаимного перекрытия в основном связано с изменением температурного поля. Приведем описание некоторых приборов для определения силы трения. [c.304]

Решение тепловой задачи для упругой муфты с резиновой звездочкой базируется на результатах расчета напряженно-деформированного состояния. Отличительной особенностью этой муфты является наличие значительной по величине массы металлических деталей, непосредственно контактирующих с резиновым упругим элементом и во многом определяющих его температурный режим. Эксперименты показывают, что при работе муфты в условиях компенсации радиальной несоосности или при передаче переменного вращающего момента наблюдается значительный разогрев металлических деталей муфты и прилегающих к ним элементов валопровода. Теплообразование в резиновом упругом элементе муфты происходит за счет работы сил внутреннего и внешнего трения и определяется в соответствии с зависимостями (1.55) и (1.56). Экспериментальные исследования температурного состояния резиновых элементов этой муфты производились на стенде, моделирующем условия работы муфты при крутильных колебаниях и при компенсации радиальной несоосности валов. В последнем случае испытания проводились при вращающейся муфте. Целью экспериментов было получение температурной зависимости для коэффициента диссипации г з, определение установившейся температуры металлических деталей муфты, а также времени выхода муфты на стационарный температурный [c.131]

Сложный характер зависимости (1.6) позволяет предвидеть значительные колебания сил резания и трения при обработке в широком диапазоне скоростей. Кривые истинных напряжений с несколькими зонами перегиба свидетельствуют о возможности существования нескольких температурных зон фазовых превращений и, следовательно, критических скоростей деформации. При практических расчетах можно учитывать влияние скорости деформации в реальных интервалах температур с помощью коэффициента ку, показывающего, во сколько раз увеличивается касательное напряжение при росте скорости деформаций (табл. 1.1). [c.19]

Для объяснения температурных зависимостей силы трения [6791 были разработаны термофлуктуационные теории [680, 704, 718— 720]. Развивая концепции Я. И. Френкеля [100] и Эйринга [134], [c.278]

Влияние скорости скольжения и давления. Зависимость силы трения от скорости скольл ения в значительной мере обусловлена температурным режимом узла трения и представляет собой по существу зависимость силы трения от температуры. [c.157]

Специфика деформационного упрочнения ОЦК-металлов обусловлена рядом особенностей развития деформации в этих металлахг заметной величиной сил трения решетки, сильной температурной зависимостью напряжения течения существенным, особенно при низких температурах, различием в скоростях движения краевых и винтовых дислокаций наличием большого числа относительно равноправных систем скольжения легким протеканием процессов размножения по механизму двойного поперечного скольжения [9, 254—256]. [c.103]

Низкотемпературная ДТЦО (НДТЦО) основана на использовании тепла от деформации Или принудительного подогрева в паузах между проходами в качестве операции термоциклирования дисперсионно-твердеющих сплавов. Эту обработку можно осуществить практически на всех агрегатах ОМД. Так, процесс волочения проволоки протекает с изменением теплосодержания заготовки, а именно во время деформации заготовка разогревается за счет деформации и сил трения, затем охлаждается на барабане. Экспериментальные данные, полученные авторами работ [144,147], свидетельствуют о разогреве проволоки в волоке в зависимости от условий волочения до 40—170 °С. Теоретические расчеты [49] показали, что распределение температуры в очаге деформации при волочении алюминия неравномерно (рис. 5.21). Температурное поле меняется с уменьщением диаметра и ростом скорости Волочения На каждом последующем переходе. Однако за счет высокой теплопроводности алюминия температура проволоки по сечению после выхода из волоки может очень быстро выравниваться. [c.187]

Причиной температурных деформаций звеньев системы СПИД является целый ряд факторов, доля влияния которых различна в зависимости от конкретных условий. Нагрев элементов системы СПИД вызывается теплом, выделяющимся в процессе резания и являющимся следствием работы пластических деформаций обрабатываемого материала, теплом, образующимся в механизмах станка в результате работ сил трения теплом, вызываюшнмся работой электро- и гидроприводов теплом, поступающим извне от источников в виде окружающего воздуха, расположенных поблизости станков, нагревательных устройств, фундаментов и т. д. Кроме этого существенное влияние на те.мпературные деформации системы СПИД оказывает колебание припуска, твердости заготовок, затупление режущего инструмента, что приводит к изменению силового и теплового режима обработки. [c.256]

Зависимость вязкости масладля двигателя от температуры называется его вязкостно-температурной характеристикой (рис. 10). Вязкость масла для двигателя может изменяться в десятки и сотни раз. Поэтому если при положительных температурах масло удовлетворяет условиям работы двигателя, то при пуске холодного двигателя оно может вызывать значительное повышение сил трения и затруднить прокручивание коленчатого вала. Поэтому, чем положе вязкостно-температурная кривая данного масла, тем более оно пригодно для зимней эксплуатации. [c.28]

Физические основы резания металлов. Для резания металла к резцу необходимо приложить весьма значютельную силу. Если для разрыва осевой стали нужно развить напряжение 50—60 кПмм , то для срезания слоя металла с тон же стали необходимо напряжение 200 кГ/мм . Под действием приложенной силы стружка весьма, сложно деформируется, перемещается по передней поверхности, резца, подвергаясь дополнительно деформациям под действием сил трения. Работа деформаций превращается в эквивалентное тепло. При этом режущая часть резко нагревается до температур, достигающих 500—1000°. Все эти явления зависят друг от друга, причем эта зависимость весьма сложна. Однако из этой сложной совокупности явлений можно выделить следующие основные физические проблемы резания металлов 1) проблема изучения деформаций и напряжений при резании металлов 2) проблема тепловых и температурных явлений 3) проблема изучения трения ири высоких температурах и давлениях 4) проблема получения определенного качества обработанных поверхностей (точности и чистоты). [c.14]

О скоростно-стойкостных зависимостях при строгании. В отношении температурных явлений строгание имеет особенности резец, нагревшийся за период резания, охлаждается во вревля холостого хода. Однако виесте с этим благоприятным обстоятельством имеются два неблагоприятных при холостом ходе, хотя доска суппорта, свободно вращаясь около оси вместе с закрепленным на ней резцом, отводит резец от обрабатываемой поверхности, задняя поверхность резца, скользя по обработанной, все же испытывает усиленное действие силы трения. Кроме того, в начале рабочего хода резец испытывает удар о заготовку. Эти обстоятельства заставляют уменьшать скорости строгания по сравнению со скоростями точения, для чего вводят поправочный коэффициент около 0,75 [c.321]

Другим примером пренебрежимо малого демпфирования может служить вал, вращающийся с большой скоростью и одновременно совершающий крутильные колебания. Так как амплитуды крутильных колебаний малы, соответствующая окружная скорость поверхности вала мала по сравнению со скоростью вращения вала как жесткого тела, и относительная скорость точек соприкосновения с подшипником остается практически постоянной, так что при крутильных колебаниях силы трения сохраняют направление и величину. Эти силы вызывают постоянное закручивание вала, но не создают затухания крутильных колебаний. В этом случае демпфирование почти исключительно зависит от внутреннего трения материала нала. Это внутреннее трение в основном имеет термическую природу ). Температурные изменения, вызванные деформацией ноли-кристаллического металлического образца, меняются от зерна к зерну в зависимости от их кристаллографической ориеитации, и происходит некоторое рассеяние энергии вследствие теплового потока между отдельными кристаллами. Если вызвать последовательные циклы нагрузки и разгрузки, то соответствующие диаграммы испытаний обнаружат петли гистерезиса, площади которых измеряют энергию, рассеянную за цикл. Так как количество тепла, образуемое в любом зерне, пропорционально его объему, тогда как теплообмен определяется величиной поверхности зерна, то очевидно, что с уменьшением размеров зерен теплообмен облегчается и потери механической энергии возрастают. Таким образом, чтобы увеличить демпфирование за счет внутреннего трення, нужно применять материалы, имеющие малые размеры зерна. [c.71]

Вязкость жидкого смазочного материала — внутреннее трение, возникающее межау его молекулами и слоями при их относительном перемещении под действием внешней силы. Различают динамическую, кинематическую и условную вязкость. Зависимость вязкости от температуры принято характеризовать отношением значений кинематической вязкости при 50 и при 100°С. Чем меньше это отношение, тем выше вязкостно-температурные свойства масла. [c.399]

JB работа [2 ] также указано, что силы связи в рещетке существенно влияют на величину износа материалов. Авторы анализировали зависимость износа Nb, Та, Мо, W от температурного коэффициента линейного расширения а и модуля Юнга Е, которые характеризуют силы связи в кристаллической решетке. Показано, что величина износа резко возрастает с увеличением а и умень-шается с ростом Е. Положение, что коэффициент адгезии при трении одноименных металлов уменьшается с повышением модуля упругости, температуры плавления и температуры кристаллизации, т. е. с увеличением сил связи в решетке, подтверждается [127 ]. В работе [108] на основе анализа большого числа экспериментальных данных предложена общая приближенная зависимость относительной износостойкости е при абразиЕНШ изнашивании от модуля Юнга Е г == 0,49 Наличие такой общей зави- [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...