Коэффициент взаимного влияния

Модуль упругости первого и второго рода, коэффициенты взаимного влияния и коэффициенты Пуассона, отнесенные к произвольным осям, определяются по формулам [11] [c.317]

Рис. 5.40. Зависимость коэффициентов взаимного влияния Лдн и от отношения ф]/ф]р (по данным ЦКТИ)

В настоящее время известен ряд подходов к решению контактной задачи методом конечных элементов. Наиболее прост с алгоритмической точки зрения прием, основанный на вычислении коэффициентов взаимного влияния точек контактирующих тел в нормальном и касательном направлениях. С помощью метода сил для составления равновесия каждого тела в отдельности находится распределение контактных напряжений. Полученные значения напряжений используются в качестве граничных условий для повторного вычисления по определению напряженного состояния контактирующей пары. Границы контактных площадок и участки проскальзывания находятся итерационным путем в процессе решения задачи. Такой подход использовался в работах [54, 66, 260, 270]. Отметим, что наряду с относительной простотой такой метод не лишен недостатков, основным из которых является необходимость решения задачи на этапе определения коэффициентов податливости 2п раз, где п — число точек контакта. [c.11]

Ei — модули Юнга v / — коэффициенты Пуассона в соответствующих направлениях Grz — модуль сдвига в плоскости rz лс а — коэффициенты взаимного влияния первого рода [118], характеризующие удлинения в направлении fe-й оси координат, вызванные касательными напряжениями в плоскости rz л о — коэффициенты взаимного влияния второго рода, выражающие сдвиги в плоскости rz от нормальных напряжений, действующих вдоль fe-й оси координат а г — касательное напряжение т . [c.19]

Для определения технических упругих характеристик — модуля Юнга Е, модуля сдвига G, коэффициента Пуассона ц и коэффициента взаимного влияния г) в ортотропной пластине — Б произвольном направлении предлагаются следующие выражения [c.100]

В этих формулах через т)//,, обозначены коэффициенты взаимного влияния первого рода, а через 1] ,, 7 — коэффициенты взаимного влияния второго рода [5]. Физический смысл коэффициентов т)(7,1 состоит в том, что они определяют отношение линейной деформации к деформации сдвига [c.19]

Коэффициенты взаимного влияния I рода [c.27]

Коэффициенты взаимного влияния II рода [c.27]

В отличие от изотропных тел нормальные напряжения в анизотропных телах могут вызвать также сдвиговые деформации. Как видно из формул (1.2.5), при растяжении вдоль оси х в общем случае анизотропии изменяются также прямые углы между осями х , и Хз, т. е. возникают сдвиги Ygg, 7 3, 7 2, величина которых характеризуется коэффициентами взаимного влияния первого рода [c.29]

Rxi Gxy, T)ie, т)б1—модули Юнга и сдвига и коэффициенты взаимного влияния армирующих слоев в осях х, у G , h<> — модуль сдвига и толщина прослоек. [c.79]

При значениях коэффициента к > эффективность комбинированного процесса выше составляющих его обычных процессов резания, и наоборот. Значения коэффициента взаимного влияния могуг характеризовать комбинированный метод обработки по объемной или поверхностной АГд производительности, степени изменения точности и шероховатости к поверхности и другим показателям, например, величине остаточных внутренних напряжений ка. [c.348]

Объемное расширение 6, т. с. изменение единицы объема, зависит от коэффициентов взаимного влияния и определится по формулам [c.82]

Это даст нам три условия, которым должны удовлетворять коэффициенты взаимного влияния, отнесенные к главным осям деформации [c.85]

Третья формула (15.4) показывает, что поперечные сечения при изгибе вообще искривляются, принимая форму поверхностей второго порядка искривление зависит от коэффициентов 034 и 35 (или, что то же, от коэффициентов взаимного влияния т] ,2,2 и Лгх, г)- Сечения останутся плоскими, если 34 = 35 = О, а это будет иметь место, например, в том случае, когда имеются плоскости упругой симметрии, нормальные к оси. Изогнутая ось стержня имеет форму плоской кривой (параболы) [c.88]

Ha рис. П9-13 приведена зависимость весового коэффициента взаимного влияния параллельных цепей от величины расстояния между ними. [c.563]

Из соотношений (3. 3. 43), (3. 3. 44), т. е. в тех случаях, когда поверхностной диффузией можно пренебречь, следует, что величина коэффициента запаздывания у уменьшается с ростом радпуса пузырьков. В случае если поверхностная диффузия ПАВ преобладает над остальными механизмами переноса ПАВ, рост радпуса пузырьков Д влечет за собой рост у (см. (3. 3. 45)). В пределе Д —> со, у —> со уменьшаются циркуляции внутри газовых пузырьков и их совокупность ведет себя как совокупность твердых частиц. На рис. 35 показана зависимость средней скорости движения пузырьков от газосодержания для различных значений параметра к (3. 3. 32). Средняя скорость свободного подъема пузырьков для данного значения к уменьшается с ростом ос, поскольку с ростом газосодержания увеличивается взаимное влияние пузырьков (см. разд. 3.1). Очевидно, что это уравнение (3. 3. 36) справедливо лишь для с. <Л V 2/6, поскольку это значение соответствует системе плотноупакованных сферических частиц. [c.110]

Тензор, компоненты которого в рассматриваемой декартовой системе равны числам Р, , определяет взаимное влияние температурного поля и поля деформации и называется тензором коэффициентов температурного расширения. [c.53]

В природных условиях явление влечения наносов протекает при взаимном влиянии частиц друг на друга, поэтому оно значительно сложнее. Вследствие этого указанные уравнения при соответствующих значениях входящих в них коэффициентов могут дать только приближенное значение для начальной скорости влечения наносов. [c.194]

Методы термодинамики необратимых процессов позволяют выявить все возможные эффекты взаимного влияния различных процессов переноса. При этом численные значения кинетических коэффициентов, характеризую щих процессы переноса, должны браться из опыта вследствие условия взаимности экспериментальному определению подлежат не все коэффициенты для перекрестных эффектов, а примерно половина их. [c.340]

В реальных условиях аналогия между процессами тепло- и массоотдачи является приближенной она нарушается по ряду причин, и в первую очередь из-за наличия конвективных потоков пара, а также из-за взаимного влияния одновременно протекающих процессов тепло- и массоотдачи. Тем не менее при небольших конвективных потоках пара рассматриваемая аналогия дает хорошие результаты. При исследовании локальной теплоотдачи в сложных системах, например в радиальных вращающихся трубах, где коэффициент теплоотдачи вследствие действия массовых центробежных и кориолисовых сил изменяется как по длине трубы, так и по периметру ее поперечного сечения, метод сублимации нафталина является наиболее простым и в то же время наиболее информативным. [c.94]

Результаты расчета линеаризованного сверхзвукового обтекания треугольных крыльев можно использовать для определения аэродинамических характеристик несущих поверхностей в виде четырех-, пяти- и шестиугольных пластин. Если задние и боковые кромки таких крыльев сверхзвуковые, то их обтекание характеризуется отсутствием зон взаимного влияния хвостовых и боковых участков, ограниченных пересечением конусов Маха с крылом. Вследствие этого коэффициент давления на поверхности крыла такой, как в соответствующей точке треугольной пластины, и формула для его расчета выбирается с учетом вида передней кромки (дозвуковой или сверхзвуковой). [c.214]

В реальных условиях в многокомпонентной реагирующей смеси тепловой поток и диффузионные потоки оказывают взаимное влияние друг на друга. Задача теоретического определения теплового потока и всех диффузионных оказывается очень сложной и не всегда разрешимой. В наших дальнейших исследованиях будем использовать допущение о возможности протекания бинарной диффузии в многокомпонентной смеси ( 7.10), для этого разобьем все микрочастицы смеси на два сорта —легкие и тяжелые. В бинарной смеси существует один общий коэффициент взаимной диффузии D,i. [c.230]

На рис. 4.65 приведены результаты исследований взаимного влияния двух последовательно расположенных отводов (а=90°) при изменении длины прямого участка между ними от О до 50 диаметров трубопровода (по опытам И. А. Жданова). Величина взаимного влияния оценивалась коэффициентом К, под которым понимается отношение приращения суммарного коэффициента сопротивления двух отводов 1+2 к их арифметической сумме [c.222]

При расчете коротких труб по формулам (6.40) и (6.41) не учитывается взаимное влияние местных сопротивлений. Значения коэффициентов местного сопротивления (а часто и коэффициентов гидравлического трения) берутся по данным, относящимся к квадратичной области сопротивления. [c.286]

Каждая ступень представляет собой отверстие диаметром da = 2 мм в стенке толщиной 6=1,0 мм. Принять коэффициент расхода такого отверстия равным i = 0,62 и считать, что взаимное влияние ступеней дросселя отсутствует (скорость в промежутках между стенками гасится до нуля), а полная потеря напора распределяется между ступенями поровну. Определить полную потерю давления в дросселе при скорости течения в трубке v=l м/с, если плотность жидкости р = = 850 кг/м [c.50]

Здесь х у и 2 —относительные удлинения в направлении действия нормальных напряжений Ох 1 и Ог , Ух у , У у г И Уг х —относительныв СДВИГИ, ИЛИ изменение прямого угла между площадками, по которым действуют напряжения %х у, " уг и Хг х -, Е, о, Р, V, Т) — модули упругости, сдвига, коэффициенты поперечной деформации и коэффициенты взаимного влияния. Индексы при Е, О, р имеют те же значения, что и в формулах (2.4). У коэффициентов V и т) индексы, стоящие до запятой, относятся к напряжению, вызвавшему деформацию, а индексы, стоящие после запятой, — к деформации. Например, " х у , X—коэффициент, определяющий величину линейной деформации в направлении х при действии одних только касательных напряжений Хх-у, — коэффициент, [c.30]

Выразим коэффициенты Пуассона t jj, Ченцова и коэффициенты взаимного влияния i/ijjj через линейные , j (г, j = = 1, 2, 3 i ф j) и угловые (г, j = 1, 2, 3 i ф j ij ф ij) относительные деформации [c.23]

Призматические стержни применяются для определения упругих характеристик и прочности материала при изгибе. При этом схема нагружения выбирается в зависимости от цели исследований. Продольная ось образца должна совпадать соднойиз главных осей упругой симметрии исследуемого материала. Если ось образца не совпадает с осью упругой симметрии материала (косоармирован-ные стержни), то при обработке результатов испытаний следует также учесть коэффициент Пуассона и коэффициент взаимного влияния данного материала. Формулы, учитывающие эти коэффициенты, получены в настоящее время только для случая чистого изгиба [232 ]. Следует учесть также, что для испытаний косоармированных стержней на изгиб необходимы специальные приспособления, так как под действием поперечной нагрузки такой образец закручивается и не прилегает к поверхности стандартных неподвижных опор. [c.172]

Любой комбинированный способ обработки имеет единый физико-химический механизм резания его обобщенные характеристики определяют значения коэффициентов взаимного влияния. Они являются количественными показателями вьиодных характеристик данного процесса резания при их расчете следует использовать методы динамического программирования. Это позволяет перейти к пошаговой (последовательной) оптимизации любого метода рёзания, в том числе комбинированного. Эти методы созданы специально для многоэтапных способов проектирования. Проектируемый для заданной операции комбинированный метод обработки состоит из совокупности оптимальных шаговых решений [c.348]

Коэффициенты " izx.yzi 2х,ху названы коэффициентами Ченцова они характеризуют сдвиги в плоскостях, параллельных координатным, вызванные касательными напряжениями, действующими "в ""других плоскостях, параллельных координатным. Постоянные Цу х Лгх, X , Лху, г ПО А. Л. Рабиновичу,— коэффициенты взаимного влияния первого рода они характеризуют удлинения в направлениях осей координат, вызванные касательными напряжениями, действующими в координатных плоскостях. Наконец, Лх, Лу, уг 7 Лг, ху выражают сдвиги в координатных плоскостях от нормальных напряжений, геттствующих в направлении осей координат они названы коэффициентами взаимного влияния второго рода 1). [c.29]

Коэффициенты ф<2), ф(3) в уравнении пульсаций пузырька, коэффициенты ф , фл фд в выражениях для вязкой силы Стокса (3.6.23) и работы внутренних сил (3.6.43) характеризуют неодиночность частиц и их взаимное влияние на обтекание. В рамках рассмотренной модели с одинаковыми ячейками, соответствующей равномерному распределению дисперсных частиц с фиксированным расстоянием между их центрами, влияние конечности 2 определяется величиной а [c.180]

Таким образом, коэффициенты массоотдачи (теплоотдачи) в процессах совместного тепломассообмена (1.4.13), (1.4.14) выражаются произведением. Первый сомножитель ответственен за процессы, происходящие в отсутствие взаимного влияния (Р(д/,=о), 0С(д ,=( ) диффузионных или тепловых процессов. Он различен и зависит от гидродинамических и диффузионных условий протекания процесса, а также от геометрической поверхности (Р(д/,=о), ( (АьтУ ДРУгой сомножитель (1.4.15), (1.4.16) -общий для всех рассмотренных случаев [1, 55-571 и отражает влияние переноса энергии на перенос массы и наоборот. Заметим, что обобщенная зависимость типа (1.4.13) или (1.4.14) получена для различных режимов массообмена (теплообмена), на различных контактных поверхностях, (пленочное течение на гладкой поверхности, в том числе в условиях волнообразования, при ламинарном и турбулентном режимах, течение по стенке с регулярной шероховатостью и т.д.), а также при массообмене в многокомпонентных системах. Отметим, что в многокомпонентньЕХ системах зависимости типа/,,/) носят матричный характер. [c.35]

Коэффициенты интерференции. При расчете аэродинамических характеристик летательных аппаратов, представляющих собой комбинации из нескольких элементов, в частности корпуса и несущих (стабилизирующих) поверхностей, необходимо учитывать эффект взаимного влияния на характер обтекания этих элементов. В результате этого взаимного влияния (или так называемой интерференции), сумма аэродинамических сил (моментов) взятых отдельно (изолированных) крыла и корпуса или оперения и корпуса не равна полной силе (моменту) комбинации, состоящей из соответствующих элементов и представляющих собой единое целое. Таким образом, отдельно взятые элементы — корпус, крыло, оперение, — будучи соединенными в единую конструкцию летательного аппарата, каюбы теряют свои индивидуальные аэродинамические характеристики и приобретают вследствие интерференции новые. Например, нормальная сила оперения в виде пары плоских консолей, расположенных на тонком корпусе, обтекаемом под малым углом атаки, определяется в виде суммы [c.132]

Уточним эту производную за счет взаимного влияния консолей крыла. Принимая . = 0,75, а коэффициент а = 2, найдем по аналогии с (3.1.54) для четырехнонсольной комбинации эффективность элеронов [c.261]

Ю. А. Скобельцин и П. В. Хомутов изучали интерференцию различных видов запорных устройств (вентили, проходные пробковые краны, дроссельные и обратные клапаны). В результате обработки большого числа экспериментальных данных ими предложены следующие формулы для определения суммарного коэффициента местных сопротивлений пары этих устройств при их взаимном влиянии при Re < 160 [c.175]

Так как деформации и нанряжеиня, вызванные действием моментов М, и поперечной силы Qo, приложенных к краю оболочки X = о, по физическому смыслу задачи долукиы носить местный характер и не могут безгранично возрастать с увеличением координаты х, то в решении (9.32) следует принять коэффициенты i и С2 равными нулю. Мы полагаем оболочку достаточно длинной и поэтому не учитываем возможность взаимного влияния краевых эффектов противоположных торцов оболочки. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...