Температура корпуса номинальная

Температура истинная Температура кипения Температура конденсации Температура корпуса максимально допустимая Температура корпуса номинальная [c.70]

Если температура корпуса со стороны впуска пара остановленной турбины с противодавлением равна или выше той, которая обычно достигается в конце прогрева ее из холодного состояния на малом числе оборотов, то такую турбину следует пускать без дополнительного прогрева на малом числе оборотов. Длительность повышения числа оборотов до номинального в таких случаях у конденсационных и теплофикационных турбин, простоявших после остановки не более 2 ч, составляет около 70—80% длительности развития числа оборотов при обычном пуске из холодного состояния. [c.90]

Так же, как в ЦВД, двухкорпусная конструкция сильно снижает максимальные температуры корпусов. Например, в турбине К-800-240 на номинальном режиме максимальная температура внутреннего корпуса приблизительно на 20 К, а наружного почти на 90 К ниже, чем температура поступающего пара. Снижен также температурный перепад по ширине фланцев. Значительно меньше, чем в однокорпусных ЦСД, и температура передних опорных лап наружного корпуса. Двухкорпусная конструкция ЦСД весьма прогрессивна. [c.40]

Рис. 5.8. Сравнение результатов расчета (2) температур корпуса ЦВД турбины К-160-130 на номинальной нагрузке с опытными данными (1)

Значение требуемого осевого зазора (осевой игры) зависит от размеров подшипника, номинального угла контакта, расстояния между подшипниками, а также разности температур корпуса и вала (табл. 17.6, 17.7). [c.446]

В заключение в генераторах переменного тока проверяют (выборочно) температуру нагрева. После 3 ч непрерывной работы генератора при номинальной нагрузке температура корпуса и крышек должна быть не выше 70°С. Проверяют все генераторы, обмотки возбуждения которых при ремонте заменили. [c.242]

Номинальная температура корпуса [c.61]

Уменьшение погрешности пирометра полного излучения, вызванной отклонением температуры корпуса телескопа от номинальной. [c.61]

Температура корпуса телескопа номинальная Температура критическая [c.70]

Проверить давление масла на смазку УГП, которое должно быть не менее 0,7 кгс/см на нулевой позиции контроллера и 1.5—2,0 кгс/см при номинальной частоте вращения вала дизеля. Температура масла при замерах давления должна быть в пределах 60—98°С. Давление масла должно быть устойчивым, без резких скачков или колебаний стрелки манометра. Устойчивое давление бывает на прогретой гидропередаче, когда температура корпуса не ниже 60°С...................... [c.96]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

На указанных моделях при комнатной температуре исследовалась малоцикловая прочность соединений шпилька—гайка, шпилька—корпус при осевом нагружении и коэффициентах асимметрии цикла номинальных напряжений г р = 0 (основной режим нагружения), Гдр = -ф 0,3 и Гдр = + 0,6. [c.203]

При нагрузке турбины в пределах 20—30% номинальной необходимо работать около 30—40 мин, т. е. до тех пор, пока выхлопная часть корпуса турбины не достигнет нормальной температуры в пределах 32—40 С или другой наименьшей температуры. При этой нагрузке ввести в работу регенеративные подогреватели питательной воды с подачей пара от нерегулируемых отборов турбины. После этого можно снова постепенно нагружать турбину с указанной выше скоростью до номинальной мощности. При нагружении турбины регулирующие клапаны должны открываться плавно (без рывков) в установленной последовательности. [c.77]

Турбины с противодавлением обычно имеют более легкий ротор, чем конденсационные турбины, поэтому прогрев их должен производиться при более низких числах оборотов (в пределах 5—8% номинальных), чтобы не было большой разности температур и удлинений ротора относительно корпуса турбины. [c.84]

Прием нагрузки на турбину должен производиться постепенно, так как этот процесс сопровождается дальнейшим повышением температуры ротора и корпуса, причем увеличение температуры происходит наиболее интенсивно при приеме нагрузки в пределах первой половины мощности турбины. Таким образом, в процесс пуска турбины входит и процесс нагружения ее, так как только под нагрузкой она достигает нормальной рабочей температуры и полного теплового расширения. Во избежание резкого увеличения расхода па ра через турбину и осевого давления на упорный подшипник необходимо следить, чтобы при включении турбогенератора в параллель на общую электросеть и при индивидуальной работе турбогенератора первоначальный наброс нагрузки на него не превышал 5—7% номинальной мощности турбины. Дальнейшее повышение нагрузки следует производить со скоростью не более 3—4%, а вышедшего из ремонта турбогенератора — со скоростью не более 2—3% в минуту по отношению к номинальной мощности турбогенератора. При нагрузке около 15—20% нужно полностью открыть главную парозапорную задвижку турби-126 [c.126]

Наиболее горячие части статора и ротора ЦВД находятся в зоне впуска пара. Здесь при петлевой схеме ЦВД на номинальном режиме максимальный перепад температур в стенке внутреннего корпуса достигает 50 К, а в месте фланцевого соединения — 65 К. [c.37]

В стационарном состоянии в однокорпусных ЦСД стенки корпуса имеют почти такую же температуру, как омывающий их пар, а ротор — существенно более низкую температуру из-за отвода теплоты в подшипниках малом, а в уплотнениях сравнительно холодным паром. Перепад температур в стенке цилиндра очень мал, а во фланцевых соединениях в наиболее нагретой зоне при номинальном режиме он не превосходит 20 К. [c.41]

Относительные удлинения корпуса и ротора в однокорпусных ЦСД на номинальном режиме могут превышать 2 мм. Эта величина может быть заметно уменьшена подбором температуры пара, поступающего к концевым уплотнениям. В двухкорпусных ЦСД относительное укорочение ротора существенно меньше, чем в однокорпусных. [c.42]

В расширителях и деаэраторе в первый период пуска от постороннего источника устанавливают давление 1,2 ата, после чего в топке корпуса № 1 зажигают мазутные форсунки и постепенно прогревают рабочую среду, повышая ее теплосодержание (перед РОУ-1) до 675 ккал кг, что соответствует температуре пара 420° С при номинальном давлении. [c.203]

Для блоков 150 Мет были изготовлены котельные агрегаты типов ПК-24 и ПК-38 с двумя корпусами каждый, номинальной паропроизводительностью корпуса 270 г/ч. Давление лара на -выходе из первичного пароперегревателя 140 ат на входе во вторич-ный пароперегреватель и выходе ИЗ него — 34 и 32 ат. Расчетные температуры пара на входе во вторичный пароперегреватель 385° С, после первичного и вторичного перегрева 570° С температура питательной воды 233° С. [c.90]

Как видно из данных табл. 6-5, на корпусе А поддерживается практически номинальная температура вторичного Перегрева в диапазоне нагрузок блока от 72 до 95%, а при нагрузке около 100 Мет эта температура в среднем ниже номинальной лишь на 10° С. При этом температура греющего пара на входе в теплообменники не превышает 543° С. [c.241]

Для оценки прочности корпуса реактора существенное значение приобретает рассмотрение условий протекания второй стадии аварии, связанной со срабатьшанием САОЗ. При падении давления в реакторе ниже 5 МПа в верхнюю камеру и опускной канал реактора подается из емкости САОЗ под давлением раствор борной кислоты с температурой около 60 °С. Корпус реактора находится при температуре, соответствующей номинальному режиму эксплуатации, т.е. около 300 °С, поэтому в начальный момент времени внутренняя поверхность корпуса реактора оказьшается подверженной тепловому удару. Наиболее опасны последствия этого удара для корпуса на уровне активной зоны, где материал обладает повышенной хрупкостью вследствие радиационного облучения и существует большая вероятность разрушения при наличии исходных (на момент аварии) дефектов. Поэтому анализ теплового удара корпуса реактора важен прежде всего с точки зрения возможности распространения этих дефектов. Исследованию напряженных и деформированных состояний, сопровождающих [c.95]

При внезапном сбросе всей нагрузки с турбины до нуля и удержании системой регулирования числа оборотов в пределах до срабатывания автомата безопасности необходимо быстро проверить положение регулирующих клапанов, показания киловаттметра и частотомера или вольтметра для того, чтобы убедиться в полном сбросе нагрузки и в снятии напряжения с генератора. Синхронизатором снизить число оборотов турбины до номинального, закрыть задвижку регулируемого отбора пара и отключить регулятор давления, проверить температуру корпуса упорного подшипника, отрегулировать подачу пара на концевые уплотнения, быстро произвести внешний осмотр и проверку показаний контрольно-измерительных приборов, тщательно прослушать турбину и генератор, убедиться в отсутствии вибраций и посторонних звуков в турбине и генераторе, запаха гари у генератора и возбудителя, а также проверить параметры свежего пара, давление масла, работу эжектора и других элементов турбогенератора. [c.107]

Важно отметить еще один фактор, установленный нами при исследовании процессов остывания турбин. При продолжительных остановах (более 8 ч) области максимальной температуры в роторах и корпусах могут существенно смещаться вдоль оси [20]. Это относится главным образом к однопоточным цилиндрам. В частности, в ЦСД турбин К-300-240, как показали исследования, зона максимальной температуры на номинальном режиме расположена в районе между думмисом и первым диском и после 8 ч остывания смещается в район первого диска, после 24 ч - в район второго диска, а после 55 ч - в район четвертого диска. Отмеченное обстоятельство значительно усложняет режимы последующих пусков, и в частности выбор толчковых параметров, так как трудно обеспечивать по всей длине проточной части допустимую разность температур "пар - металл . [c.149]

Тип стабилит- рона Номинальное напряжение стабилизации, В, при 25 °С и токе стабилизации, мА Ток стабилизации, мА Рассеиваемая мощность, Вт, при температуре корпуса, °С [c.46]

В установках с повышенным напряжением тиристоры (как и неуправляемые диоды) соединяют последовательно, принимая меры для выравнивания напряжения между отдельными приборами (включением шунтирующих активных и активно-емкостных делителей). Подачу импульсов управления в этих случаях осуществляют от выходного импульсного трансформатора через вторичные обмотки, отдельные для каждого тиристора. Под номинальным током понимается среднее значение тока полусинусоидальной формы, протекающего через тиристор при его включении в однопульсовую схему на активную нагрузку и угле проводимости 180° эл. Согласно ГОСТу тиристоры классифицируются по предельному току, представляющему среднее значение полусинусоидаль-ного тока при активной нагрузке, при заданной допустимой температуре корпуса и р — п — р — п структуры. [c.148]

Номинальная темпера- Температура корпуса телескопа, при кото-тура корпуса телеско- рой должна осуществляться его градуиров-па ка [c.61]

Проверигь уровень масла в верхнем и нижнем картерах, который должен совпадать с отметкой на щупе верхнего картера и находиться между верхней и нижней отметками щупа нижнего картера. При необходимости долить масло. Проверить давление масла питательного насоса, которое должно быть не менее 0,1 МПа (1 кгс/см ) на нулевой позиции контроллера и не менее 0,4 МПа (4 кгс/см ) при номинальной частоте вращения коленчатого вала дизеля. Проверить давление масла на смазку УГП, которое должно быть не менее 0,7 МПа (0,7 кгс/см ) на нулевой позиции контроллера и 0,15—0,20 МПа (1,5—2,0 кгс/см ) при номинальной частоте вращения вала дизеля. Температура масла при замерах давления должна быть в пределах 60—ЭЗ С. Давление масла должно быть устойчивым, без резких скачков или колебаний стрелки манометра. Устойчивое давление бывает на прогретой гидргаередаче, когда температура корпуса не ниже 60°С.......... [c.262]

Время пуска электродвигателя с увеличенией нагрузки на валу и массы механизма увеличивается, однако обычно не превышает 1—2 сек. Во время разгона электродвигатель потребляет из сети ток в 6—7 раз больше номинального, поэтому количество пусков в час для каждой системы двигатель — механизм ограничено. При слишком частом пуске обмотка электродвигателя перегревается и может сгореть. Предельно допустимая температура корпуса электродвигателя 95° С. Наиболее опасным для перегрева режимом работы электродвигателя считается толчковый режим, когда двигатель включается только на время нажатия пусковой кнопки (количество пусков не контролируется). Кратковре- [c.163]

Тип В — шпилька с осевым отверстием по всей длине, с номинальными диаметрами резьбы, большими номппального диаметра гладкой части, и четырехгранным выстугиш еюд ключ, затягиваемая с нагревом, применяемая в разъемах корпусов цилиндров паровых и газовых турбин, стопорных и регулирующих клапанов, для которых требуется контролируемый затяг шпильки, при температуре металла от О до 650 X. [c.359]

Перед дефектовкой детали и узлы промывают уайт-спирнтом, а уплотнительные поверхности протирают этиловым спиртом и просушивают в течение 1—2 ч при температуре 80° С. При дефектовке визуальным осмотром выявляют возможные дефекты на наружных и внутренних поверхностях деталей трещины,раковины, коррозию, износ, повреждения резьбы, дефекты на притертых уплотнительных поверхностях, смятие граней под ключ и т. п. Измеряют глубину коррозионных и иных повреждений, их площадь, выявляют возможное уменьшение толщины стенок корпусов, крышек, фланцев и других деталей более чем на 10%. Измерениями проверяют правильность геометрических форм деталей, отсутствие короблений, кривизны и других отклонений от правильной формы, превышающих половину допуска на контролируемый размер. Выявляют места изнашивания сопрягаемых деталей и определяют значения отклонений от номинального размера в случае, если они превышают установленные чертежом. [c.272]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Для ремонтов, связанных со вскрытием цилиндров, а также с остановкой маслонасосов смазки и насосов системы регулирования, требуется глубокое расхолаживание турбины. Температура металла турбины, при которой разрешается остановка указанных насосов, составляет 150—180° С. Естественное остывание турбины, остановленной при номинальной температуре острого пара и пара промпе-регрева, длится 6—10 сут. Это объясняется высокими начальными параметрами пара, большой толщиной стенок корпусов и хорошей теплоизоляцией современных крупных турбин. [c.120]

Необходимо отметить, что начальными пли номшшльными параметрами пара турбины называют его давление и температуру перед автоматическим стопорным клапаном. Конечными параметрами пара — его давление и температуру непосредственно за выхлопным патрубком турбины. Пар с начальными нара.метрами называют также свежим, а с конечными — отработавшим. Под давлением регулируемого отбора пара пони.мается давление в патрубке корпуса Турбины, через который производится отбор. Номниальнон величино отбора называют наибольшее количество отбираемого от турбины пара, при котором развивается ее полная мощность. Номинальными параметрами турбины называют ее расчетные параметры число оборотов, давление и температуру свежего пара, воды, масла, величину вакуума или противодавления и др., при которых обеспечивается нормальная и надежная работа турбины и гарантируется ее номинальная мощность. Эти параметры указываются заводом-изготовитс-лем в паспорте турбины. [c.32]

Длительность прогрева и величина относительного удлинения ротора в значительной мере зависят от мощности и конструктивных особенностей каждой турбины. Чем больше масса корпуса, меньше масса и больше поверхность ротора турбины, тем больше должна быть длительность прогрева и подъема числа оборотов для выравнивания температур ротора и корпуса. Прогрев турбин с малым числом ступеней и нагружение их может быть несколько быстрее, чем многоступенчатых турбин. Практически установлено, что длительность прогрева холодных конденсационных паровых турбин небольшой мощности (кроме турбин типа Юнгстрем) на малых оборотах обычно составляет около 100%, а длительность развития числа оборотов до номинальной величины — в пределах 65—75% длительности выбега их ротора с нормальным вакуумом в конденсаторе. [c.121]

Пусковые операции, их последовательность и сопро-вождаюш,ий контроль являются общими ДЛЯ всех турбин. Од ако турбины с противодавлением име от более легкий ротор, чем конденсационные тур бины, поэтому прогрев их должен производиться при более низких числах оборотов, в пределах 7—8% номинальных, чтобы не было большой разности температур и удлинения ротора относительно корпуса турбины. [c.136]

Для ЦСД, как и для ЦВД, наибольшую опасность представляют пуски из холодного состояния из-за разностей температур в стенках и фланцах корпуса, а также в роторе вдоль радиуса. Последние особенно велики (до 100 К) в однокорпусных конструкциях в районе думмиса, где и при номинальном режиме разности температур значительны. Большая разность температур вдоль радиуса может возникать в первой ступени ЦСД. [c.42]

Повышение температуры пара выше номинальной очень опасно для металла пароперегревателя котла, паропроводов, паровых задвижек, корпусов стопорных и регулирующих клапанов, а также головной части ЦВД и ЦСД турбины. Известно, что с ростом температуры сильно снижается прочность металла. Так, например, для паропроводной стали MapiRH 12ХМФ допустимое напряжение при температуре 20° С составляет [c.167]

Когда температура сбро сной воды достигает 164° С, давление в расширителях и деаэраторе устанавливается 7 ата. Деаэратор переходит на свой номинальный режим и получает пар из расширителя корпуса № 1. На линии сброса избыточного пара из расширителя в конденсатор турбины открывают клапан, который поддерживает давление до себя , равное [c.203]

Для дубль-блоков мощностью 200 Мет были изготовлены котельные агрегаты типов ПК-40-1 и ПК-47. Первый рассчитан для работы а каменном угле, второй—на газе и мазуте. Номинальная паропроизводи-тельность каждого котельного корпуса 320 т/ч, расход вторичного пара 272 т/ч. Давление пара на входе (В промежуточный пароперегреватель и на выходе из него 27 и 25 ат, расчетные температуры пара соответственно 357 и 570 С. [c.91]

На двухкорпусных котлах завода Красный котельщик типа ТПП-110 моноблоков 300 Мет, работающих на АШ, для регулирования вторичного перегрева предусмотрено байпасирование газов в сочетании с газопаропаровым теплообменником (см. рис. 3-3). Вторичный перегреватель размещен в корпусе 2, эквивалентная ему доля первичного перегревателя—в корпусе 1. Согласно расчетам на нагрузку котла, равную 85% от номинальной, требуемая температура вторичного перегрева 570° С может быть обеспечена при расходе топлива. на корпус 1—47% и на корпус 2—53%. Фактические температуры вторичного перегрева значительно расходятся с расчетными. Так, на котлах ТПП-110 Черепетской ГРЭС температура вторичного перегрева при частичных нагрузках составляла 530—540° С. Причинами такого положения были пониженная температура первичного перегрева, недостаточная мощность дымососов и другие факторы. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...