Двухкорпусные котлы

На рис. 1,0 представлен один корпус двухкорпусного котла типа П-55 для блока мощностью 200 МВт, рассчитанного на сжигание румынского каменного угля и природного газа. Каждый корпус котла имеет восемь пыле- [c.18]

Рис. 3-5. Компоновка двухкорпусного котла типа ТПП-110 (план г).

Рис. 6-17. Схема моноблока с турбиной К-300-240 и двухкорпусным котлом типа ТПП-110.

Первой моделью двухкорпусного котла ТКЗ сверхкритического давления с одинаковыми корпусами был агрегат ТПП-210, в котором, кроме упомянутого изменения размещения первичного пароперегревателя, были произведены и другие усовершенствования конструкции, в том числе следующие, имевшие принципиальное значение [c.54]

Тепловые характеристики двухкорпусных котлов сверхкритического давления при номинальной нагрузке [c.56]

Двухкорпусные котлы к энергоблокам 800 МВт. Первым из этих котлов был пылеугольный агрегат ТПП-200. Он проектировался до внедрения пылеугольных горелок большой производительности, и в каждом из его двух корпусов было установлено по 24 горелки, расположенные в два яруса на фронтовой и задней стенах топочной камеры, глубина которой была принята почти такой же, как у котла ТПП-210 (рис. 3-4). При ширине каждого корпуса по осям труб 27,32 м общая ширина всего котла с проемом между корпусами и боковыми помостами равна 96 м. [c.57]

Примечание. По двухкорпусному котлу ТПЕ-208 указано число секций в одном корпусе. [c.137]

Иными оказались результаты произведенной одной из электростанций реконструкции работающих на антраците двухкорпусных котлов сверхкритического давления. У котлов ТПП-110 был полностью демонтирован экономайзер, а в котлах ТПП-210 его поверхность нагрева значительно уменьшили. Благодаря этому возросла температура дымовых газов на входе в воздухоподогреватель, что позволило повысить температуру горячего воздуха на 45—60°С. Это обеспечило небольшое снижение потери тепла от механического недожога топлива. [c.191]

Для двухкорпусных котлов габаритные размеры даны по осям колонн одного корпуса. [c.16]

Для котлов Пп высота в основном дана по отметке ППТО или верхней балки для котлов Е, Еп — по оси барабана. Для двухкорпусных котлов дана масса металла на один корпус. [c.17]

Схема включения БРОУ и РОУ в энергоблок 800 МВт с двухкорпусным котлом типа ТПП-200 приведена на рис. 1.8 [5]. В схему включены в обвод всей турбины две сблокированные БРОУ, две сблокированные БРОУ-ТПН, через которые пар может подаваться из главных трубопроводов к трубопроводам двух питательных агрегатов, и две сблокированные пусковые РОУ. [c.26]

В процессе эксплуатации прямоточных котлов мощных энергетических блоков сверхкритических параметров пара, работающих на мазуте с содержанием серы 2,0—3,5%, пришлось столкнуться с интенсивной высокотемпературной коррозией топочных экранов. В частности, первые коррозионные повреждения были обнаружены на трубах нижней радиационной части котлов ПК-41, с которых началось освоение газомазутных энергоблоков мощностью 300 МВт. Эти двухкорпусные котлы спроектированы на сверхкритические параметры пара / 2 = 565° С и р = 25,5 МПа с промежуточным нагревом пара до 565° С при давлении 4 МПа. [c.213]

Первая часть пароперегревателя двухкорпусного котла разделена пополам и размещена в обоих корпусах последняя ступень первичного пароперегревателя и промежуточный пароперегреватель помещены целиком в одном из корпусов. На тепловом щите имеется телевизионный экран для наблюдения за уровнем воды в барабане котлоагрегата четвертого блока. [c.214]

Насос ПЭ-580-200 предназначен для питания водой стационарных котлов ТЭС и представляет собой центробежный горизонтальный двухкорпусный секционный насос с гидравлической пятой, подшипниками скольжения, принудительной смазкой, концевыми уплотнениями щелевого типа, с подводом запирающего (уплотняющего) конденсата. [c.226]

На рис. 1,3 и представлены две модификации корпуса двухкорпусного прямоточного газомазутного котла типа ПК-47 к блоку мощностью 200 МВт. Корпус котла ПК-47 (рис. 1,з) оборудован десятью газомазутными вихревыми двухпоточными горелками, расположенными на боковых стенах топки в два яруса, по пять горелок на каждой стене. В верхнем ярусе установлены три горелки, в нижнем — две горелки. [c.17]

На рис. 1,и представлен корпус двухкорпусного газомазутного котла П-56 для блока мощностью 200 МВт, сконструированного на базе котла ПК-47. На каждом корпусе котла установлены по четыре вихревые двухпоточные [c.17]

На рис. 1,с представлен корпус двухкорпусного Т-образного котла ПК-39 для блока мощностью 300 МВт. Каждый корпус имеет 12 вихревых пылеугольных горелок, расположенных встречно на боковых стенах топки в два яруса, по шесть горелок в ярусе. [c.19]

Заводом разработана конструкция питательного насоса производительностью 1500 м 1ч на давление 350 ата и мощность 16800 кет. Для обслуживания двухкорпусного котла турбоустанов-. ки предусмотрены два таких насоса (СВПТ-350-1350), работающие параллельно. Главные насосы по производительности превосходят турбонасосы блока 300. мет на 30% каждый, однако корпусные детали у этих насосов одинаковые. Достичь сокращения габаритов насосов позволила проведенная заводом совместно с Ленинградским политехническим институтом отработка нового варианта ступени питательного насоса. Экономическая характеристика новых насосов будет несколько(на2%) выше,чемунасосаСВПТ-340-1000. Программой завода предусмотрены испытания головных образцов насосов на стенде в условиях, максимально приближающихся к натурным. [c.493]

Некоторое количество котельных агрегатов изготовлено с ширмовыми вторичными пароперегревателями. Наиболее крупными агрегатами такого типа являются прямоточные двухкорпусные котлы завода Красный котельщик типа ТПП-110 сверхкритического давления, работающие в моноблоках с турбиной мощностью 300 Мет. Котельные агрегаты состоят из двух корпусов паропроизводительностью по 475 т/ч и рассчитаны на давление за агрегатом 255 ат и температуру первичного и вторичного перегрева пара соответственно 585—565 и 570° С. Рабочее топливо—АШ. Завод совместно с ЦКТИ произвел детальный анализ схем вторичного перегревателя при различном расположении его выходной части. В табл. 3-1 приведены результаты расчетов, причем [c.69]

На двухкорпусных котлах завода Красный котельщик типа ТПП-110 моноблоков 300 Мет, работающих на АШ, для регулирования вторичного перегрева предусмотрено байпасирование газов в сочетании с газопаропаровым теплообменником (см. рис. 3-3). Вторичный перегреватель размещен в корпусе 2, эквивалентная ему доля первичного перегревателя—в корпусе 1. Согласно расчетам на нагрузку котла, равную 85% от номинальной, требуемая температура вторичного перегрева 570° С может быть обеспечена при расходе топлива. на корпус 1—47% и на корпус 2—53%. Фактические температуры вторичного перегрева значительно расходятся с расчетными. Так, на котлах ТПП-110 Черепетской ГРЭС температура вторичного перегрева при частичных нагрузках составляла 530—540° С. Причинами такого положения были пониженная температура первичного перегрева, недостаточная мощность дымососов и другие факторы. [c.169]

Теплообменники работают надежно. После отбраковки дефектных труб, произведенной во время монтажа, за несколько лет эксплуатации был всего один случай разрыва внутренних трубок на одном котле этого типа из шести двухкорпусных котлов ПК-47, установленных на одной 1ИЗ электростанций. На голо.в.ном котле типа П К-47 ВТИ провел подробные исследования промежуточного перегревателя, в том числе и паропаровых теплообменников. Получены статические и динамические характеристики вторичното перегревателя и данные по опыту применения новой схемы регулирования. Эти материалы излагаются ниже. [c.203]

Изменение тепловосприятия перегревателя достигается перемещением ядра факела в топке за счет поворота горелок или поярусного переключения их, рециркуляцией части газов из конвективной шахты в низ топочной камеры, разными способами байпасирования газов, перераспределением газов между корпусами двухкорпусного котла. [c.94]

Расчет средней плотности теплового потока и температуры газов в конце предтопка (камеры интенсивного горения) полуоткрытой топки с жидким шлакоудалением для сжигания сушенки бурого назаровского угля в двухкорпусном котле D = 1 600 т/к блока 500 Мет. [c.199]

Гораздо рациональнее выполнены горелки двухкорпусного котло-агрегата D=453 кг/с (1630 т/ч) ТЭС Хаген-Вердер (ГДР), сл<и-гающей бурые угли с QPh = 7130 кДж/кг (1700 ккал/кг), 1 р = 62%, Лр=6% (см. рис. 3-10,а). [c.184]

Основные характеристики конструкдии двухкорпусных котлов сверхкритического давления [c.55]

Рис, 3-6, Экономические характеристики двухкорпусного котла ТГМП-114 на 1000 т/ч, 255 кгс/см2 (по ОРГРЭС). [c.59]

Пылеугольные котлы ТПП-312 и ТПП-312А. Однокорпусные котлы сверхкритического давления имеют ту же П-образную компоновку поверхностей нагрева и такую же последовательность их размещения по ходу дымовых газов, как и двухкорпусные котлы. Основным преимуществом однокорпусных агрегатов является упрощение их обслуживания, связанное с уменьшением числа единиц пароводяной арматуры и количества систем автоматического регулирования, чем обеспечивается возможность некоторого сокращения численности персонала, а таюке уменьшения вероятности ложных действий автоматических регуляторов и защитных устройств. [c.61]

При установке однокорпусных газомазутных котлов сверхкритического давления было достигнуто сокращение приходящейся на один котел длины здания от 36 до 24 м. Стоимость здания главного корпуса современной газомазутной электростанции сверхкритического давления равна 22—24% стоимости установленных в этом здании паровых котлов, турбин и другого оборудования. Значительное уменьшение длины здания позволило намного снизить стоимость всего строительства. Но в пылеугольных энергоблоках длина ячейки котла определяется условиями размещения углеразмольных мельниц и не могла быть уменьшена. Высота котельного агрегата ТПП-312 превышает на 4,5 м высоту котла ТПП-210А, и стоимость здания для однокорпусных пылеугольных котлов сверхкритического давления не только не сократилась, но оказалась немного выше, чем для двухкорпусных котлов. [c.61]

Газомазутный котел ТГМП-314, близкий по конструкции пылеугольным котлам ТПП-312 и ТПП-Э12А, получил значительно большее распространение. Его призматическая топочная камера оборудована 16 горелками, которые, как и в котле ТПП-312, размещены в два ряда на ее фронтовой и задней стенах (рис. 3-9). Тепловое напряжение топочного объема меньше, чем у двухкорпусного котла ТГМП-И4 (см. табл. 3-5). Топочные экраны расположены не в четыре, а в три яруса (НРЧ, СРЧ и ВРЧ). У первых котлов были горизонтальные ширмы. В дальнейшем и эти котлы завод стал оборудовать ширмами вертикального типа, вследствие чего значительно увеличился расчетный объем топочного [c.65]

Еще меньше удельный расход металла (на 100 МВт обеспечиваемой котлом электрической мощности) в двухкорпусных котлах ТПП-210А и ТГМП-114, имеющих более высокое тепловое напряжение топочного объема и несколько меньшие размеры и массу топочных экранов. Повышенный удельный расход металла у газоплотных котлов ТГМП-324 объясняется дополнительной массой цельносварных трубных панелей. [c.73]

Такие горелки наиболее целесообразны для легко воспламеняемых углей с большим содержанием летучих веществ и для торфа. В частности, ими оборудуются предназначенные для сжигания торфа двухкорпусные котлы ТПЕ-208 (см. рис. 2-12), у которых в каждом корпусе имеется по восемь эжекторных щелевых горелок типа МЭИ, присоединенных по две к четырем молотковым мельницам. Торфовоздушная смесь (первичный воздух) выходит из вертикальных щелей со скоростью около 10 м/с. Ее смешение с вторичным воздухом начинается внутри горелок, из которых пылевоздушный поток выходит со скоростью примерно 30—40 м/с. Во избежание шлакования боковых экранов все горелки несколько повернуты в сторону оси топочной камеры. Кроме того, на задней стене топки установлены против горелок 16 щелевых сопл для встречного вдувания в горизонтальном направлении дополнительного воздуха. [c.103]

Временное повышение (выбег) температуры экранных труб пылеугольных прямоточных котлов. На нескольких электростанциях в двухкорпусных котлах сверхкритического давления ТПП-210 и ТПП-210А периодически разрывались трубы НРЧ либо под зажигательным поясом, либо на небольшом расстоянии над этим поясом. Большинство повреждений происходило зимой. Анализы металла показали, что разрывы возникали вследствие снижения механической прочности rpj S при повышении их температуры. На рис.6-19,а показана разорвавшаяся из-за этого труба НРЧ котла ТПП-210, а также микроскопическое строение металла, свидетельствующее о растяжении кристаллитов вдали от места разрыва и изменении структуры (сфероидизации) металла в зоне чрезмерного нагрева. [c.160]

В двухкорпусных котлах ТПП-210 и ТПП-210А газопаропаровые теплообменники (трифлюксы) представляют собой обогреваемые дымовыми газами горизонтальные трубные пакеты, в прямых трубах которых движется пар промежуточного перегрева. Внутри каждой из этих труб имеется труба меньшего диаметра, по которой проходит первичный пар. Такие теплообменники весьма компактны и сравнительно мало инер-дионны. Но регулирование с их помощью температуры пара несколько осложняется, поскольку пар нагревается одновременно от двух источ-нпков. [c.187]

ЯВЛЯ61СЯ котел ПК-33-1, предназначенный для работы на бурых углях. В дальнейшем завод перешел на изготовление двухкорпусных котлов. [c.93]

Рис. 1.5. Одноступенчатая схема включения БРОУ блока мощностью 300 МВт с двухкорпусным котлом П-50 и турбиной К-300-240 и принципиальная схема лвторегулирования обозначения те же, что и на рис. 1.4)

При проектировании следующей серии отечественных парогенераторов мазутных энергоблоков мощностью 300 МВт — двухкорпусных котлов ТГМП-114 — был учтен опыт освоения котлов ПК-41. Тепловое напряжение топочного объема снижено с 417 до 290 кВт/м [c.222]

Коррозионно-эрозионный износ экранных труб в условиях водной очистки изучался на радиационном пароперегревателе двухкорпусного пылесланцевого котла ТП-10 паропроизводитель-ностью 640 т/ч [182]. [c.214]

На рис. 1,2 представлен один корпус двухкорпусного прямоточного котла типа ПК-24 для блока мощностью 150 МВт Иркутской ТЭЦ И-10, работающей на черемхов-ском каменном угле. Топка котла экранирована горизонтальными экранами системы Рамзина и оборудована восемью щелевыми горелками, расположенными встречно на боковых стенах топки в два яруса. [c.16]

На рис. , м представлен корпус двухкорпусного газомазутного котла типа ПК-41 для блока мощностью 300 МВт. Топка котла имеет пережим, образованный сближением труб фронтового и заднего экранов. Встречно на фронтовой и задней стене топки установлены в один ярус восемь газомазутных двухпоточных вихревых горелок. Камера горения (нижняя часть топки до пережима) имеет высокое теплонапряжение объема — 465 кВт/м . Теплона-пряжение сечения тонки в районе горелок примерно 5,8 МВт/м2 [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...