Прием нагрузки

Допускаемые напряжения, МПа, при нагрузке [c.289]

Отжим передней и задней бабок по сравнению с величиной прогиба обычно выражается малой величиной так, например, отжим шпинделя токарного станка (с высотой центров 200 мм) при нагрузке 200 кГ (1960 н) допускается не более 0,02 мм, пиноли задней бабки — не более 0,04 мм, суппорта — не более 0,03 мм. [c.59]

Приведенные зависимости относятся к длительному сроку службы при нагрузке, близкой к постоянной. [c.184]

Очевидно, что при Р < Pf и Oi > S max < Od, иначе произошло бы разрушение при нагрузке Р.) [c.98]

Каков должен быть коэффициент сопротивления дросселя, чтобы при нагрузке Я = 6500 Н скорость поршня была и = 0,2 м/с [c.176]

Определить скорость установившегося движения поршней гидроцилиндров, давление насоса на входе в делитель и смещение х поршенька из крайнего левого положения при нагрузках гидроцилиндров = 20 000 Н К = 15 000 Н. [c.183]

При нагрузке Р гидроцилиндра и его площади (пренебрегая трением в гидроцилиндре) [c.307]

Определить скорость поршня гидроцилиидра при нагрузке Д = 5300 Н и дросселирующей длине пазов плунжера I = 120 мм. [c.454]

Указание. При нагрузках, которым соответствуют перепады давлений в гидроцилиндре Дрц < Ро, клапан закрыт н работа системы описывается уравнениями (1) и (2), приведенными в указании к задаче Х1У-49. [c.456]

Определить скорость поршня и развиваемое насосом давление в двух случаях при нагрузке на поршень Р = 12,7 кН и при нагрузке Р = 0. [c.459]

Подшипники работают при нагрузке не более 2000—3000 Ца и окружной скорости 15—20 м/с. [c.359]

Определить опорные реакции и усилия в стержнях крана, изображенного на рисунке, при нагрузке в 8 кН. Весом стержня пренебречь [c.48]

Расчет тавровых соединений. При выполнении тавровых соединений без подготовки кромки соединяемых элементов (рис. 2.11) (сварка осуществляется угловым швом) условное напряжение при нагрузке силой F и изгибающим моментом М. [c.29]

Прочность сталей на сжатие выше, чем на растяжение, в 1,2—1,6 раз. Для использования этого соотношения целесообразно при нагрузке одностороннего направления применять слабо асимметричные профили типа, изображенного на рис. 57, а. Участки, подвергающиеся растяжению, выгодно усиливать накладками из материала, более прочного, чем материал основной детали (рис. 57,6). [c.127]

Прессованием пропитанной бакелитом березовой крошки изготовляют фасонные изделия — втулки, зубчатые колеса и другие детали. Зубчатые колеса из древесины хорошо работают при нагрузках до 3 — 5 кгс на 1 мм длины зуба при зацеплении с металлическими колесами имеют высокую износостойкость. [c.190]

Поведение материала в этих условиях можно проследить на диаграмме нагрузка — относительная деформация для случая растяжения пластичной стали (рис. 92). Пока деталь работает в области упругих деформаций (при нагрузках < 4,5 тс), последние имеют незначительную величину (в среднем 8 < 0,2%) нагружение и разгружение происходят по линии аЬ при снятии [c.206]

Установлено, что предел выносливости образцов, нагружаемых циклическими растягивающими напряжениями, существенно увеличивается при предварительной деформации образца в результате происходящего при этом объемного наклепа материала (рис. 190). Особенно значителен эффект пластического деформирования при нагрузке того же знака, что и рабочая. , [c.313]

Пример 1. Hai mi максимальное напряжение в ролике J = 10 мм, = 10 мм при нагрузке [c.350]

Асимметричные резьбы применяют при нагрузке постоянного направления преимущественно в постоянных или редко разбираемых соедине- [c.528]

Термическая обработка шлицев Расчетное напряжение а,. , кге/мм при нагрузке [c.270]

При нагрузке, переменной по направлению и величине (нестационарный режим нагружения), расчет усложняется. Приближенно такие подшипники рассчитывают, исходя из средней величины нагрузки и средней частоты вращения вектора нагрузки за цикл нагружения. [c.360]

Так как напряжения в стержнях при упругой работе их неодинаковы (в среднем стержне больше, чем в крайних), то предела текучести напряжения достигнут не одновременно во всех стержнях. Вначале при нагрузке наступит пластическая деформация в среднем стержне. Усилие в нем [c.490]

Рассмотрим жестко-идеально-пластическую конструкцию, остающуюся жесткой при нагрузках Р . Определим коэффициент нагрузки к для пластического разрушения следующим образом пластическое течение становится возможным при нагрузке ЛЯц, но оно невозможно при нагрузках при К <К. Фундаментальные теоремы теории предельного равновесия дают экстремальные характеристики для коэффициента нагрузки Х. [c.18]

J.21.Клеть подъемника, весящая 16 Ш, подвешена на д ух тросах на глубине 140 м. Площадь поперечного сечения каждого троса равна 1,25 см , погонный метр его весит 15 И, При предварительном испытании троса было установлено, что при нагрузке 10 1(Н отрезок троса длиной в I м удди.шется на 0,5 мм. [c.5]

Тавровое соединение, в которои элементы расположены во взаимно перпендикулярных плоскостях. Это соединение выполняют стыковым шБом с разделкой кромок (рис. 3.16, а) или угловимн швами без разделки кромок (рис. 3.16, б). При нагрузке изгибакицим моментом и силой прочность соединения определяют по формулам для стыкового шва [c.62]

Допускаемые напряжения на срез для призматических и сегментных шпонок [т] р = 60 -г- 90 Мн1м большие значения при нагрузке без толчков и ударов. [c.105]

При этом принятые допущения имеют разумное физическое объяснение. Известно, что в поверхностных слоях металла зарождение скользяЩ Их дислокаций значительно облегчено по сравнению с глубинными слоями. Феноменологически это явление связано со снижением напряжения микротекучести материала в поверхностных слоях образца [1, 190]. В результате при весьма низких нагрузках может зародиться микротрещина, размер которой соответствует размеру поверхностного слоя [191]. В то же время при образовании трещины длиной 1° сопротивление пластическому деформированию в окрестности ее вершины увеличивается (деформирование происходит не у свободной поверхности) и дальнейший рост трещины возможен только при нагрузках, приводящих к обратимой пластической деформации материала (строго говоря, к процессам микротекучести) в объеме, большем чем размер зерна, т. е. при А/С > > AKth. [c.220]

Схема расчета траектории трещины при динамическом ее росте аналогична алгоритму определения траектории усталостной трещины (см. подраздел 4.1.3) при этом вместо анализа нормальных напряжений Оп при двух экстремальных нагрузках Pmin и Ртах вычисляется а при нагрузке Я(т), отвечающей началу очередного шага продвижения трещины на величину AL. [c.244]

К числу особенно ценных свойств поликарбонатов относятся незначительная тепловая деформация деталей, эластичное состояние при высоких температурах (до 220° С) и очень высокая из всех известных термопластов механическая прочность. Удельная ударная вязкость поликарбоната выше, чем стекло-текстолнтов, и составляет 35,4 10 дж1лП. Теплостойкость поликарбонатов достигает 143°С при нагрузке. [c.411]

Закон пропорциональности между напряжением и деформацией является справедливым лишь в первом приближении. При точных измерениях, даже при небольших напряжениях в упругой области, наблюдаются отклонения от закона пропорциональности. Это явление называют неупругостью. Оно проявляется в том, что деформация, оставаясь обратимой, отстает по фазе от действующего напряжения. В связи с этим при нагрузке — разгрузке на диаграмме растяжения вместо п 5Ямоп линии получается петля гистерезиса, так как линии нагрузки и разгрузки не совпадают между собой. [c.62]

Преимущества прочных сталей в рассматриваемом случае - можно иллюстрировать иначе. Пусть задана преде.тьная относительная деформация = 1%. Деталь, выполненная из наиболее прочной стали 3, приобретает эту деформацию при нагрузке 9,5 тс, из ста.ти 2 — при нагрузке 7,5 тс и из стали 1 — при нагрузке 6 тс. [c.208]

В некоторых случаях при нагрузке одностороннего действия возможна прямая передача сил на опоры с полной разгрузкой пальца (консгрукдаи ж, з). Необходима точная обработка по цилиндру опорных поверхностей т соосно с опорными поверхностями пальца, иначе схема восприятия сил становт ся неопределенной, [c.229]

Упрочнение перегрузкой применимо только для материалов, обладающих достаточной пластичностью. В хрупких материалах перенапряжение может вызвать в растянутых слоях микротрещины и нащ)ывы, вывОуЕНвЦие деталь из строя. Такое же явление может произойти в пластиташ материалах при высоких степенях деформации. Поэтому величину иласти-ческой деформации ограничивают, допуская перенапряжение не Выше 1,1 —1,2аод. Следует учитывать, что всякий вид перенапряжения упрочняет материал только против действия нагрузки одного направления и раа-упрочняет при действии нагрузки противоположного направления. Таким образом, этот способ применим при нагрузках постоянного направления, пульсирующих, а также знакопеременных с преобладанием нагрузки одного направления (асимметричные циклы). [c.399]

При нагрузке двухопорного вала поперечной изгибающей силой (рис. 415, а) тело равного сопротивления изгибу с одинаковыми максимальными напряжениями во всех сечениях имеет профиль кубической параболы (тонкая линия). Конструкция неравнопрочна парабола равного сопротивления дважды (на коническом участке вала и у основания цилиндрического шипа) выходит за пределы контура детали. Эти участки ослаблены по сравнению с остальными участками детали. [c.573]

Чаще всего масло вводят в подшипники через сверления в корпусе (ркс. 364, а) или вале (вид б). Ввод через кольцевые канавки (виды в, г) применяют при необходимости увеличить прокачку масла через подшипник, а также при нагрузке переменного направления. Следует иметь в виду, что кольцевые канавки резко снижают несз щуЕО способность, превращая подшипник в два коротких подшипника. Ввод масла с торца (вид д) не снижает несущей способности подшипника, но прокачка масла в этом случае примерно в 2 раза меньше, чем при центральных кольцевых канавках. [c.363]

При нагрузке переменного направления большие зазоры недопустимы. Здесь безвибрациоппую работу обеспечивают, выполняя поверхность подшипника в виде отдельных несущих площадок, разделенных выборками и расположенных с небольшим радиальным зазором относительно вала. [c.409]

Дпухклиновые подшипники с ли.моннымн 24), эллиптическими (25) пли овальными (26) отверстиями применяют редко и только при нагрузке постоянного направления, так как они гасят колебания только в направле-пни. малой оси отверстия и, наоборот, способствуют возникновению колебаний вала в направлении большой оси. [c.410]

Подшипники заключены каждый в свой корпус, концентрично расположенный в корпусе смежного подшипника. Длину дистанционных колец I (вид о) выбирают с таким расчетом, чтобы в свободном состоянии торцы коршусов выступали по отношению к торцам с.чеж-ною корпуса на величины с и с, равные осевым деформациям подшипников при нагрузке строго одинаковой силой на испытательном стенде. Затем узел сжимают иод прессом до совпадения торнов всех корпусов. Корпуса подшипников в этом положении заштифтовывают коническими штифтами 2 (вид б). При этом подшипники фиобретают предварительный натяг, степень которого определяется величинами с и с. Без предварительного ыатяга остается только последний подшипник (установленный во внешнем корпусе). [c.527]

Величина тах зависит от взаимного перекоса зубьев, точное определение которого чрезвычайно затруднено. При проектном расчете величину Кки. выбирают ориентировочно в зависимости от типа нагрузки, характеристики материала и степени точности зубчатых колес в пределах = 1 1>4- Меньшие значения принимают для прирабатывающихся колес НВ < 350 хотя бы у одного из колес пары) и при нагрузке, близкой к постоянной, большие — для непри-рабатывающихся широких (Ь > колес [9]. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...