Примеры Смещения

Очевидно, что в приведенных примерах смещение отверстий в радиальном направлении не должно превышать половины допуска [c.476]

Как следует из примера, смещение профилей вдоль фронта решетки без нарушения их угла установки незначительно изменяет коэффициенты силы и момента. [c.120]

Пример 3. Порядок построения профиля кулачка для воспроизведения зависимости 8 (ф) (рис. 5.18, а) поясним на примере смещенного кулачкового механизма с остроконечным толкателем (рис. Б. 18, б). Из произвольной точки О, принятой за центр вращения кулачка, проведем окружности 1 и 2 радиусами Яо и е (рис. 5.18, б, в) и касательную тг к окружности 2, параллельную линии движения толкателя. На пересечении касательной tт и окружности I найдем [c.251]

Пример смещения сгиба внутрь показан на рис. 7.23. [c.617]

Рис. 7.23. Пример смещения сгиба внутрь

Пример смещения сгиба наружу показан на рис. 7.24 [c.617]

Рис. 7.24. Пример смещения сгиба наружу

Лля прямозубой передачи (ГОСТ 16532—70) рекомендуется принимать коэффициент перекрытия еа 1,2. Если же коэффициенты смещения выбирались ио таблицам В. Н. Кудрявцева, то 1,13. В рассматриваемом примере = 1,251. [c.35]

Примечания. 1. з —допустимое осевое смещение колец из среднего положения. 2. Пример обозначения подшипника 2207 Подшипник 2207 ГОСТ 8328—75 [c.420]

Переход от ортогональных проекций (черт. 360) к перспективному изображению (черт. 361) имеет здесь одну особенность, заключающуюся в том, что вторичная проекция предмета создана не на предметной плоскости, которая в данном примере совпадает с плоскостью горизонта, а на некоторой вспомогательной горизонтальной плоскости, смещенной книзу от плоскости горизонта на произвольное расстояние Н. [c.168]

В качестве конструктивного примера на рис. 54, а, б, показан рычаг, к концам которого приложены силы, действующие в плоскости А — А. Вследствие смещения плоскости действия сил относительно стержня последний подвергается скручиванию. В правильной конструкции (рис. 54, в) с сечениями, симметричными относительно действия сил, кручение ликвидировано. [c.126]

В качестве примера приведем узел шлицевого соединения приводного зубчатого колеса с валом (рис. 425, а). Диск колеса смещен по отношению к шлицам. Крутящий момент, передаваемый колесом, воспринимается преимущественно участком шлицевого соединения, расположенным в узле жесткости — в плоскости диска (распределение напряжений смятия на рабочих гранях шлицев представлено эпюрой). При обратном расположении шлицевого венца (рис. 425, б) крутящий момент, идущий с носка вала, вызывает закручивание последнего, в результате чего шлицы, расположенные слева от зубчатого колеса, смыкаются по длине со шлицами ступицы, в свою очередь вызывая скручивание ступицы, вследствие чего крутящий момент передается по длине соединения более равномерно. Система до известной степени обладает свойством саморегулирования чем больше крутящий момент и закручивание вала, тем равномернее становится нагрузка на шлицы. [c.585]

Для дальнейшего существенно, что скаляр Ф, значение которого задается ограничением на поведение, можно охарактеризовать некоторым глобальным минимальным принципом, относящимся к полю ((>, ассоциированному с конструкцией. Примером может служить поле смещений, вызванное поверхностными усилиями, действующими на S3. Предположим, что этот минимальный принцип имеет одну из следующих форм [c.74]

Отличие этого уравнения от уравнения (4.14) заключается не только в том, что здесь сохраняется нелинейный член У в знаменателе. Для гибкого стержня выражение Л4 зг должно составляться с обязательным учетом перемещений, возникающих в стержне, что при обычном построении эпюр моментов не делается. Указанная особенность гибких стержней наглядно иллюстрируется примером консоли (рис. 153). Видно, что с ростом прогибов вертикальная сила Р получает горизонтальное смещение. В результате этого изгибающий момент в каждой точке бруса изменится на некоторую величину, зависящую как от местного горизонтального смещения, так и от горизонтального смещения точки приложения силы Р. [c.143]

В рассмотренном примере, вследствие ограничения депланации, угловое смещение на конце стержня уменьшилось более чем в два раза. [c.348]

Один из радиусов-векторов на распределительном валу принимают за начало отсчета (базовый), относительно которого определяют углы установки отдельных кулачков. Эти углы достаточно просто определяют аналитически или графически с использованием метода обращения движения. Для примера на рис. 18.6 показано определение угла установки 621 кулачка К2 относительно кулачка KI при заданном смещении фаз начала движения толкателей по углу поворота ср распределительного вала. [c.486]

Для рассматриваемого примера х = 5,5 мкм, г = х оо — = 5,5/6 0,91. Пользуясь таблицей значений интегралов функций Ф (г) (см. приложение), находим Ф (г) == 0,3186. Вероятность получения натягов в соединении 0,5 + 0,3186 = 0,8186, или 81,86 %. Вероятность получения зазоров (незаштрихованная площадь под кривой распределения) 1 —0,8186 = 0,1814, или 18,14 %. Вероятные натяг —5,5 — За = —23,5 мкм и зазор —5,5 + Зст = +12,5 мкм практически являются предельными. Этот расчет приближенный, так как в нем не учтены возможности смещения центра группирования относительно середины поля допуска вследствие систематических погрешностей. При высоких требованиях к точности центрирования, а также при больших (особенно ударных) нагрузках и вибрациях назначают посадки с большим средним натягом, т. е. Н/п, Н/т. Чем чаще требуется разборка (сборка) узла и чем она сложнее и опаснее в смысле повреждения других деталей соединения (особенно подшипников качения), тем меньше должен быть натяг в соединении, т. е. следует назначать переходные посадки Н/к, H/j . [c.221]

Пример 5.1.4. На невесомой нити подвешен контейнер массы М с песком (рис. 5.1.2). Расстояние от центра масс контейнера до точки подвеса О равно 1, и в начальный момент он неподвижен. В контейнер со скоростью V по прямой, перпендикулярной нити и отстоящей от точки О на расстояние /, выстреливается пуля массы т. После попадания в песок пуля застревает в контейнере. Найти скорость контейнера вместе с пулей непосредственно после остановки пули в контейнере, считая пренебрежимо малым смещение контейнера за время движения пули внутри него. [c.387]

Упругие муфты (табл. 10, 11 и 12) обладают как упругими, так и компенсирующими свойствами. Муфта, размеры которой даны в табл. 10, широко распространена, проста, удобна в монтаже и эксплуатации, но обладает ограниченными компенсирующими способностями и требует частой замены резиновых втулок из-за износа. Муфта, хорошо компенсирующая продольные к и угловые б, но хуже поперечные А смещения валов, представлена в табл. 11. Пример конструкции муфты с целой оболочкой показан на рис. 8. Применение разрезной оболочки упрощает конструкцию и монтаж муфты, но ухудшает ее эксплуатационные качества, особенно при большой угловой скорости. [c.461]

Из рассмотренного примера можно сделать следующие выводы. Для удаления избыточной связи понижается класс соответствующей кинематической пары, принятой в плоской схеме. Опираясь на пространственную структурную схему, проектируется реальный механизм, в котором небольшие смещения относительного положения звеньев и элементов кинематических пар, вызванные неточностью изготовления или деформациями звеньев под нагрузкой, не влияют на его нормальную работу. Механизмы, в которых удалено большинство избыточных связей, называются рациональными. В некоторых случаях, наоборот, целесообразно вводить избыточные связи, например, для увеличения жесткости или распределения нагрузки на несколько потоков. [c.36]

Примером непротиворечивых выходных параметров являются изгибная и контактная прочность зубьев цилиндрических зубчатых колес (см. гл. 12). При увеличении внутренних параметров — коэффициентов смещений и определяющих геометрические характеристики торцевых сечений зубьев, увеличивается толщина основания зуба и радиус кривизны боковой поверхности, что способствует увеличению как изгибной, так и контактной прочности зубьев. Однако при увеличении коэффициентов смещения снижается коэффициент перекрытия передачи, определяющий плавность пересопряжения. В подобных разобранным случаям проектируемые машина или механизм имеют векторный характер противоречивых выходных параметров синтеза. [c.314]

Примером силы, пропорциональной смещению тела, является сила упругости. По закону Гука сила упругости прямо пропорциональна деформации х тела [c.217]

Очевидно, что сдвигу в область более длинных волн (v < v, X > X, красное смещение) соответствует положительная относительная скорость приемника и излучателя (и > 0), т.е. источник и приемник электромагнитных волн удаляются один от другого. При фиолетовом смещении (v > v, л < /.) происходит сближение источника и приемника света. Ниже эти соотношения проиллюстрированы примерами из астрофизики. [c.385]

Аналогичные расширение и смещение линии рамановского рассеяния света наблюдались при уменьшении размера микрокристалликов BN [1002]. Однако авторы подчеркивают, что изменение размера кристалла оказывает только косвенное влияние на рамановские частоты через дисперсионные кривые фононов. Действительно, рассеяние света связано с возбуждением тех фононов, волновые числа Qi которых лежат в области = 2n/L i = x, у, z), где — волновое число падающего излучения, L — размер кристалла. Это значит, что с уменьшением Li в процесс рассеяния света вовлекается все более широкая область зоны Бриллюэна. Следовательно, если дисперсионные кривые фононов значительно изменяются вблизи О, то можно ожидать размерную зависимость рамановского рассеяния. Если же дисперсионные кривые фононов являются плоскими, то размерные эффекты не будут замечены. Авторы работы [1002] приводят пример смещения сильной рамановской линии к низким частотам при уменьшении размера частиц Si в согласии с ходом дисперсионных кривых фононов. [c.311]

Чисто графический метод определения прогибов ферм был предложен Виллио ). Покажем применение этого метода на простом примере смещения одного узла А (рис. 160), образованного двумя стержнями 1 vl 2, противоположные концы которых шарнирно укреплены в 5 и С. Перемещения ВВ и СС шарниров В и С и изменения длин стержней 1 ж 2 будем считать известными. Требуется найти получающееся при этом перемещение узла А. Допустив предварительно, что стержни в узле А разъединены, перенесем их в положения А В ж А"С параллельно их перво- [c.376]

Последний столбец таблицы XIX содержит величины отношения между найденными перемещениями бх и толщиной арки в пятах. Как и в предыдущих примерах, смещения в пятах более значительны и опасность появления растягивающих напряжений в момент рас-кружаливания возрастает. [c.527]

На фиг. 47—50 иллюстрируются возможности применения метода фильтрации деталей со стандартной обработкой для различных целей. Пример смещения максимума усиления в область более высоких пространственных частот за счет предварительного задубливания копировального материала формалино л приведен на фиг. 51 (ср. с фиг. 50, б). [c.109]

Из табл. 2.1 видно, что чем выше задается точность численного интегрирования системы дифференциальных уравнений, тем большее число узловых точек требуется для выполнения этой процедуры и тем меньше отклонение вронскиана от единицы. Одновременно повышается точность вычисления 5ц и 521. Особенно заметно влияние точности интегрирования при вычислении 5ц вблизи резонанса, когда абсолютное значение этого параметра близко к нулю. Вдали от резонанса величина 15ц1 приближается к единице и уменьшение точности интегрирования в меньшей степени влияет на конечные результаты. Если необходимо найти только резонансные частоты, которые соответствуют минимуму 5ц (максимум 521 ), вполне приемлемую погрешность можно получить и при весьма низкой точности интегрирования. Так, в рассмотренном выше примере смещение резонансной частоты при изменении точности интегрирования 10" до 10" составляет всего 0,3% в сторону более высоких частот. Поэтому в тех случаях, когда допустима умеренная погрешность расчетов, не следует задавать слишком высокую точность численного интегрирования, что позволяет экономить машинное время. Расход времени для вычисления одного набора комплексных элементов 5-матрицы при точности интегрирования 10 на ЭВМ средней производительности (ЕС-1022, Минск-32 ) составляет 0,5—3 с в зависимости от исходных данных. С ростом е наблюдается увеличение затрат машинного времени. Это обусловлено тем, что при больших [c.46]

Пример 3. Для прямозубой эвольвентиой передачи с параметрами — = 100 мм, Zi = 14, го--24, колеса которой нарезаны стандартной рейкой модуля т — 5 мм, подобрать коэффициенты смещения Xj и Х2, обеспечивающие получение максимального коэффициента торцевого перекрытия [c.36]

Как отмечалось выше, в подпятниках жидкостного трения необходимо создавать условия для образования клинового зазора.Практически это дожигается, например, выполнением клиновых смазочных канавок в форме сегмента (рис. 16.11, а). Вторым примером подпятника с клиновым зазором является подпятник с качаюш,имися сегментами (рис. 16.11,6). Подпятник имеет несколько сегментов, расположенных по окружности. Огюрой сегмента служит сфера, смещенная с оси симметрии сегмента так, чтобы он находился в равновесии при неравномерном давлении масла в зазоре. Когда пята неподвижна, сегмент с ней полностью соприкасается. При вращении пяты под сег- [c.282]

Данная задача относится к задаче 2-го вида. Схема размерной цепи, показанной па рис. 11.3, б, относится к примеру 11.1 и а атом примере не учитывается. Величина и допуск исходного размера определяются при проектироиании. Так, в рассматриваемом примере исходный размер назначается исходя из следующих сообра1ке11ий зазор Ао между заплечиками валика 3 и буртиками подшипников 2 и 4 необходим для свободного вращения валика, но должен огранмчнпать сто осспое смещение, однако при очень малом зазоре тепловые деформации могут вызвать заклинивание валика между подшипниками. [c.141]

Так как в этом случае плоскость аксономег-рических проекций параллельна фронтальной плоскости П2, то все грани детали, параллельные П2, в аксонометрии изобразятся без искажения. Начало координат целесообразно расположить в одной из точек оси полумуфты. Пусть это будет точка О, расположенная в плоскости, от которой начинается шпоночная канавка. Центры остальных окружностей смещены вдоль оси у от начала координат. Смещение каждого центра определяется его координатой у, уменьшенной вдвое (коэффициент искажения по оси у равен 0,5). Для того чтобы построить внешний контур торцовой грани кулачков, нужно было на оси у взять точку С, удаленную от начала координат на расстояние, равное Ус 2. Аналогично найдены центры и других окружностей. Чтобы изображение полумуфты получилось более наглядным, выполнен разрез двумя плоскостями, вскрывающий ее внутреннюю форму. Заметим, что построение аксонометрии детали с вырезом 1/4 части ее целесообразно начинать с создания тех фигур (сечений), которые оказываются расположенными в секущих плоскостях. Покажем применение этого способа на следующем примере. [c.154]

Пример I. Рассчитать передачу роликой цепью для привода шпинделя токарного автомата по следующим данным мощность на ведущей звездочке Ni = 2,6 кВт, частота- вращения ведомой звездочки 2 = 400 об/мин, передаточное число передачи и = 2, межосевое расстояние не более а = 750 мм, регулировка передачи производится смещением оси ведущей звездочки, нагрузка — с умеренными толчками, смазка — периодическая, работа — двухсменная, линпя центров звездочек наклонена к горизонту под углом 80°. [c.264]

Для технологического прчзцесса, указанного в примере (см. табл. 4.1 и рис. 4.5), технологический допуск но формуле (4.20) Т, 6 0,015 - - 0,005 = 0,095 ым по формуле (4.21) Т, = 1(11,96 + + 3,47. 0,015) — (11,96 — 3,47 0.015) 1 0,005 - 0,109 мм. Здесь значение >] Л (- ст принято равны.м смещению центра настройки е. [c.98]

Пример 5. Электромагнитный прерыватель (lOj. Рассмотрим модель электромагнитного прерывателя (рис. 4.41), представляющую собой пример динамической системы с трехмерным фазовым пространством, которое оказывается вырожденным. Это позволяет свести задачу к изучению точечного отображения полупрямой в себя. На схеме рис. 4.41 катушка /W с железным сердечни ком включена в цепь с источником постоянной э. д. с. Е. Электрическая цепь может замыкаться и размыкаться при помощи подвижного контакта (молоточка), укрепленного на упругой ножке. Обозначим через л координату смещения молоточка прерывателя от его положения в отсутствие источника э, д. с. Будем считать, что мягкая пластинка Л, укрепленная на молоточке, не препятствует его отклонению в сторону отрицательных х. Координату [c.109]

Пример 8.12.2. Рассмотрим малые упругие плоские поперечные колебания прямолинейного стержня длины I с жестко закрепленными концами. Обозначим х расстояние от какого-нибудь конца недеформи-рованного стержня до некоторой его точки С. Пусть и 1, х) — смещение точки О перпендикулярно прямой, вдоль которой был расположен неде-формированный стержень. В каждый фиксированный момент времени смещение и(1,х) есть функция аргумента х, определяющая мгновенную форму стержня. При фиксированном значении х смещение u t,x) есть функция времени, однозначно определяющая положение соответствующей точки системы. Следовательно, и 1, х) при фиксированном х можно считать лагранжевой координатой. Лагранжевых координат получается бесконечно много. Однако принцип Гамильтона позволяет справиться с этой трудностью. [c.614]

Следовательно, если в присоединяемой кинематической цепи при образовании механизма возможны шесть перемещений относительно координатных осей, то с учетом степеней свободы кинематических пар, которые составляют входные звенья со стойкой, в механизме отсутствуют избыточные связи. Отсутствие какой-либо из шести подвижностей указывает на наличие избыточной связи, кроме случаев, когда отсутствие подвижности относительно какой-либо из осей компенсируется угловой подвижностью относительно перпендикулярной оси. Примером служит рациональный поводковый механизм на рис. 4.8. Анализ подвижностей в замкнутом контуре этого механизма показывает, что I.Sy = 0 при 2фд. = 2. Отсутствие одной подвижности Sy компенсируется угловой подвижностью ф , так как оси хну перпендикулярны. Действительно, если по какой-либо причине кинематическая пара С сместится вдоль оси у, то это смещение может быть компенсировано поворотом звена 2 относительно оси х. Однако смещение кинематической пары С вдоль оси у нельзя компенсировать поворотом звена 2 относительно этой жееси. Поэтому недостаток линейной подвижности относителы о [c.41]

Пример. Линейная восстанавливающая сила. Предположим, что на частицу действует линейная восстанавливающая сила в направлении оси х. Линейной восетанавливающей силой мы будем называть силу, прямо пропорциональную смещению, измеряемому от некоторой фиксированной точки, и действующую [c.157]

Пример. Красное смещение излучения от удаляюш,ихся звезд и галактик. Спектральный анализ света от далеких галак- [c.326]

Прочность, устойчивость, колебания Том 1 (1968) -- [ c.690 , c.697 , c.699 , c.704 , c.712 , c.713 , c.719 , c.720 , c.722 , c.728 , c.732 , c.777 , c.793 , c.797 , c.800 , c.802 ]

Прочность, устойчивость, колебания Том 1 (1966) -- [ c.712 , c.713 , c.719 , c.720 , c.722 , c.728 , c.732 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...