Сопротивление материала чистому сдвигу

Сопротивление материала чистому сдвигу 79 [c.704]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Однако определение сопротивления анизотропного композиционного материала в условиях однородного напряженного состояния чистого сдвига связано с рядом экспериментальных трудностей, которые проанализированы в предыдущем параграфе. Практически не удается экспериментально создать однородное напряженное состояние чистого сдвига при испытаниях образцов композиционных материалов, особенно для тех из них, которые получены из изделий с криволинейными поверхностями. Значения характеристик прочности при кручении оказываются заниженными, а при срезе — завышенными. [c.34]

Экспериментальные данные о влиянии скорости деформации на сопротивление деформированию в волнах разгрузки, проявляющейся в связи силовых и временных параметров откольной прочности материала, позволяют расширить диапазон скоростей деформирования. Для анализа результатов необходимо принять определенную модель процесса разрушения с соответствующими критериями разрушения, позволяющую связать влияние скорости деформации на сопротивление деформации при одноосном напряженном состоянии в испытаниях на растяжение — сжатие (или двухосном напряженном состоянии в испытаниях на чистый сдвиг) с влиянием скорости нагружения в области растягивающих напряжений на откольную прочность при одноосной деформации в плоских волнах нагрузки. [c.242]

Диаграммой, или кривой деформирования материала, называют график зависимости, связывающий напряжение и деформацию при заданной программе внешнего воздействия. Диаграмма деформирования при пропорциональном нагружении, полученная при постоянных скорости деформации и температуре, представляет собой обобщенную характеристику материала, отражающую его сопротивление упругому и пластическому деформированию вплоть до начала разрушения. Такую диаграмму обычно получают при испытаниях на растяжение или на чистый сдвиг (основные типы испытаний), а также при испытаниях на сжатие (последнее — обычно только для хрупких материалов). [c.20]

Если сопротивление какого-либо материала в случае чистого сдвига назовем через S, то величина сдвигающего напряжения т, которое может произвести сдвиг по некоторой плоскости, при всяком другом виде напряженного состояния определится из формулы [c.77]

Аналогичные закономерности найдены [8] и для сопротивления ортотропного материала, разрушенного в условиях чистого сдвига, которые в случае плоской задачи имеют вид [c.334]

Нахождение временного сопротивления кручению. При достаточно большом крутящем моменте закрученный образец разрушается. Характер разрушения оказывается различным в зависимости от материала. Образец из пластического материала, как правило, разрушается вследствие среза поперечного сечения, то есть сечения, в котором действуют основные касательные напряжения. Точно такие же по величине касательные напряжения действуют в продольных сечениях стержня вследствие закона парности, поэтому закрученный деревянный стержень расщепляется вдоль волокон. Наконец, при кручении стержней из хрупкого материала, например чугуна, наблюдаются характерные косые изломы. Как известно, чугун обладает низким сопротивлением отрыву, а напряженное состояние чистого сдвига в бесконечно малом элементе закрученного стержня приводится к растяжению — сжатию по двум направлениям, составляющим угол 45° с осью стержня (рис. 132). Поэтому существуют семейства винтовых поверхностей, пересекающих образующую [c.203]

Фирмы США и ФРГ выпускают стальные листы и трубы, плакированные титаном методом сварки взрывом. Максимальные размеры плакируемых листов — 2,5 м, толщина основного металла — от 5 до 30 мм, плакировки — 2—3 мм. Сопротивление сдвигу плакированного слоя — около 250 МН/м (минимальное— 140 МН/м ), В качестве основного материала применяется котельная сталь, а плакирование производится чистым титаном или титаном, легированным палладием [123], [c.163]

Здесь Эр — интенсивность пластических деформаций, отсчет которых ведется от наклепанного, а не от естественного первоначального изотропного состояния тела Л—физическая константа материала, Л = рЗх — предельное значение Эр при разрушении путем чистого сдвига Р — коэффициент внутреннего трения, <т = = (1/3) ((Т1 + с 2 + сГз) S —физическая постоянная — сопротивление материала всестороннему разрыву /и —физическая константа материала — показатель охрупчивания материала в объемном напряженном состоянии . (Если S = а,то разрушение происходит без предварительных пластических деформаций, если a S, orменьших значениях пластических деформаций происходит разрушение отсюда и название /п — коэффициент охрупчивания) = + —суммарное пластическое разрыхление (см. предыдущий раздел), слагающееся из начального разрыхления и разрыхления = pL, приобретенного в процессе нагружения L = Yd9 .d3fr, э . —девиатор тензора пластических деформаций L = 2N3p, Эр = " /э 5 .= = ( I7)max Р змах пластических деформаций). [c.600]

Чистый сдвиг исследовался по методике П. Н. Марголина [2, гл. 1] при одновременном действии растягивающих сил по оси образца и сжимающих — в плоскости листа фанеры и перпендикулярно оси образца. Между сопротивлением сдвигу при углах а — - -45° и а == —45° М. С. Тадфи обнаружил различие, не вполне достоверное, судя по характеристикам рассеяния данных. Для материала, у которого пределы прочности на растяжение (сжатие) при а = о и а = 90° мало различаются между собой, существенного различия между величинами и [c.181]

Рассмотрим пример решения новой для теории усталости задачи по данным механическим свойствам материала найти диаграмму предельных напряжений для одноосного и сложного напряженного состояния, в частности для чистого сдвига. Пусть известны механические свойства стали сопротивление разрушению под действием однократно приложенной нагрузки и простом растяжении Яр = 170 кг/мм то же при одноосном сжатии = 195 кг мм и чистом сдвиге Як = 100 кгЫм предел прочности 0 = 150 кг мм предел текучести 0 = 140 кг1мм пределы усталости при симметричном цикле растяжения-сжатия Яру = 80 кг1мм и чистого сдвига Яку = 43 кг мм . [c.62]

Впервые такое условие было, получено на основании эксперимен- и тальнож исследования истечения металл через отверстия, проведенного французским инженером у 1 реска в 1868 г. В этих испытаниях было установлено, что в состоянии текучести наибольшее касательное напряжение во всех точках среды постоянно и равно пределу текучести материала при чистом сдвиге. Сен-Венан дал математическую формулировку этого условия для плоской задачи. Условие (3.15) называют условием начала пластичности наибольшего касательного напряжения или условием пластичности Треска — Сен-Венана. В курсе сопротивления материалов оно известно как теория прочности наибольших касательных напряжений. [c.41]

О физике ползучести написано множество превосходных книг и статей. Однако из всех последних методологических трудов наиболее информативен и полезен труд Эшби [2], посвященный картам механизмов деформации. Различают шесть независимых способов, в соответствии с которыми поли-кристаллический материал может деформироваться, сохраняя свое строение. Во-первых — это бездефектное течение. Оно наступает, если превысить теоретическое сопротивление сдвигу. Остальные пять требуют наличия дефектов кристаллической структуры. Дислокации являются источником двух видов пластического течения дислокационного скольжения и дислокационной ползучести. Движение точечных дефектов вызывает течение, которое относится к двум другим независимым видам внутризеренному и околозернограничному течению. Шестой вид течения обусловлен двойникованием, обычно его значение для инженерных решений невелико. "Поля" механизмов деформации чистого никеля представлены на рис. 2.8, дающем в кратком обобщении изложение этой концепции. Поля нанесены на карту в координатах нормированного напряжения течения (напряжение отнесено к модулю [c.64]

Изучение в РЭМ дает возможность исследовать характер разрушения поверхностей трения металлополимерной пары в смазочном материале (рис. 2.17). Данные РЭМ показывают, что частицы стали в среднем мельче в паре ПММА — ста. 1Ь МС-20, чем в паре ПММА — сталь — чистое вазелиновое масло, что согласуется с данными Г. А. Гороховского по диспергированию металла в присутствии полимера и смазочного материала. Аналогичный эффект наблюдается для вазелинового масла с добавкой стеариновой кислоты. Фрагменты ПММА носят следы хрупкого разрушения уже при малых контактных нагрузках. В целом размеры фрагментов износа полимера в среднем меньше в масле, лучше смачивающем полимер, что может быть связано, видимо, с облегчением проникновения смазочного материала в дефектные зонь материала и интенсификацией процесса образования сети усталостных микротрещин. В паре ПЭ—сталь поверхность имеет следы пластического оттеснения и сдвига микрообъемов материала, что можно объяснить пластифицированием поверхностного слоя, понижением его сопротивления сдвигу и увеличением глубины внедрения жесткого контртела. Наиболее сильно эффект пластифицирования сказывается в контакте с чистым вазелиновым маслом, имеющим наибольшую степень совместимости с ПЭ. [c.58]

Последующее развитие техники полностью подтвердило справедливость мнения В. Л. Кирпичева с существенными уточнениями пластичность необходима не только при наличии ударов, но часто при статических нагружениях для элементов конструкций важна прежде всего местная, а не общая пластичность полезное влияние (увеличение локального энергопоглощения) могут оказывать местные неупругие деформации разной природы, а не только пластические, например вязкие. Выход за пределы чисто упругого состояния вызывается общими или локальными явлениями, существенно повышающими энергопоглощение пластическими или вязкими сдвигами, двойникованием, диффузионными и дислокационными процессами, перемещениями вакансий и т. д. При этом существенно увеличивается скорость нарастания деформаций и соответственно возрастает величина деформации. Например, у сталей наибольшее упругое удлинение имеет величину порядка 1 % (за исключением нитевидных кристаллов, упругое удлинение которых может достигать 5% и более), в то время как наибольшая пластическая деформация достигает десятков процентов. Большинство расхождений между выводами из расчетов теории упругости и сопротивления материалов с результатами механических испытаний и опытом эксплуатации Изделий является следствием проявления неупругих состояний. Эти проявления могут быть как полезными, способствующими местному благоприятному перераспределению напряжений при выходе за пределы упругого состояния, так и вредными чрезмерная общая деформация изделий вследствие текучести и ползучести, затрудненная обработка резанием ввиду высокой вязкости, плохая прирабатываемость и наволакивание материала при трении и т. п. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...