Отклонении угла и формы

ГОСТ 25346—82 устанавливает два способа нормирования допуска диаметра конуса. По первому способу устанавливают допуск диаметра Тв, одинаковый в любом поперечном сечении конуса и определяющий два предельных конуса, между которыми должны находиться все точки поверхности действительного конуса (рис. 2.13). Допуск Тв ограничивает также отклонения угла конуса и отклонения формы конуса, если эти отклонения не ограничены меньшими допусками. При втором способе нормирования устанавливают допуск Тв только в заданном сечении конуса. Этот допуск не ограничивает отклонения угла и формы конуса. Допуск формы РТ определяется суммой допусков круглости поперечного сечения конуса и прямолинейностью его образующих. Их выбирают соответственно по диаметру большого основания конуса или диаметру в заданном сечении конуса. [c.85]

Полем допуска конуса называется область в пространстве, внутри которой должны находиться все точки реальной поверхности конуса. Все виды допусков конуса можно выражать двумя способами совместным нормированием всех видов допусков одним допуском То диаметра конуса в любом сечении. Допуск Тд определяет поле допуска конуса, ограниченное двумя предельными конусами, между которыми должны находиться все точки реальной поверхности конуса, и ограничивает не только отклонения диаметра, но и отклонения угла и формы конуса (рис. 3,я) [c.241]

В посадках с фиксацией путем совмещения конструктивных элементов и по заданному осевому расстоянию между базовыми плоскостями сопрягаемых конусов допуски конусов предпочтительно нормировать первым способом, поскольку в этих посадках величины зазоров или натягов зависят от предельных отклонений диаметров сопрягаемых конусов. Отклонения угла и формы конуса влияют на неравномерность зазоров или натягов, а также на длину контакта, и при необходимости могут ограничиваться дополнительными допусками угла конуса АТ к формы конуса Трд н Трь более узкими, чем допуск Тр. [c.109]

Степени точности и предельные отклонения угла и формы конических поверхностей конусов (табл. 4) должны соответствовать ГОСТ 2848—75 который распространяется на конусы инструментов по СТ СЭВ 147—75, СТ СЭВ 148—75 и укороченные по ГОСТ 9953—67. [c.118]

Допуск Гд определяет поле допуска конуса, ограниченное двумя предельными конусами, между которыми должны находиться все точки реальной поверхности конуса, и ограничивает не только отклонения диаметра, но и отклонения угла и формы конуса, если эти отклонения не ограничены меньшими допусками. Такой способ нормирования допусков используется для неответственных конических деталей из-за удобства контроля их калибрами. [c.225]

Поля допусков Го и Tds приведены в табл. 10.1. Допуски TfR и Tfl выбирают по ГОСТ 24643-81, а углов конусов-по ГОСТ 8908-81. Наибольшие отклонения угла или формы конусов при полном использовании допуска Тд указаны в табл. П50. [c.115]

Погрешность измерения диаметра методом трех проволочек помимо влияния погрешности угла профиля контролируемой резьбы при применении проволочек не наивыгоднейшего диаметра зависит от трех основных факторов 1) погрешности шага контролируемой резьбы 2) угла подъема резьбы (особенно важно для резьб с крупным шагом — трапецеидальных, упорных) 3) отклонения размеров и формы рабочей части проволочек. [c.230]

Неуказанные предельные отклонения размеров хвостовиков Н14, Ы4, степень точности конусов АТ4, ЛТ5, допуски угла и формы конуса - по ГОСТ 19860. Отклонение угла конуса от номинального располагать в "плюс". Поверхностная твердость конической части хвостовиков 51...57 HR . [c.798]

При задании допусков угла и формы конуса необходимо, чтобы при односторонних предельных отклонениях угла конуса (+Л7 или —АТ) было [c.115]

Реальные резьбы по сравнению с теоретическими прототипами имеют отклонения профиля и размеров. Несмотря на сложную форму, точность резьбовых поверхностей вполне определяется точностью наружных с1 (О), средних 2 (Ог) и внутренних 3 (Ох) диаметров, шага Р и угла профиля а. Так как у сопрягаемых резьбовых поверхностей номинальные размеры перечисленных параметров имеют одинаковые значения, то для свинчиваемости парных резьб необходимо соблюдать следующие условия на длине свинчивания I (рис. 13.2) действитель- [c.155]

Надежность соединений с натягом зависит также от точности шага, угла профиля и формы резьбовых дета,лей, поэтому в ГОСТ 4608—65 установлены допускаемые отклонения отдельно от шага и угла профиля и введены ограничения на отклонения от цилиндричности резьб по среднему диаметру. [c.166]

Простым примером расчета допускаемой погрешности на основе эксплуатационных требований является определение допускаемого отклонения угла конуса а в неподвижных конических соединениях. Основное эксплуатационное требование для них —больший момент трения Mjp в соединении (для конусов шпинделей точных станков, разверток, хвостовых долбяков и других соединений) необходимо учитывать также требования к точности центрирования осей соединяемых деталей). При заданных размерах конусных /деталей и осевой силе момент зависит от точности совпадения углов наружного и внутреннего конусов и отклонений от их правильной формы. [c.19]

Конструктивные формы и размеры заготовки должны предусматривать упругие деформации материала, которые, например, делают невозможным получение в местах перегибов угла 90 с жестким допуском в пределах 10— 30 без дополнительной правки (фиг. 476, а), в то время как заготовка, допускающая отклонения углов в сторону увеличения на 2—3°, не требует этой дополнительной операции (фиг. 476, б). [c.523]

Брак по отклонениям от правильной геометрической формы — эксцентриситет (биение), конусность, овальность, смещение осей, непараллельность, ошибки шага, угла и т. п. [c.440]

Примечания 1. На чертежах [и в таблицах D — наименьший поперечный размер концевой части обрабатываемой детали а, — размеры отрезаемой части детали, если деталь ие должна иметь центрового отверстия. Размеры, заключенные в таблицах в скобки, применять не рекомендуется. 2. Конусная (центрирующая) поверхность не грубее, (чем по классу шероховатости 6, другие поверхности центрового отверстия не грубее, чем по классу шероховатости 3 по ГОСТ 2789 — 73 (см. табл. 54). 3. Центровые отверстия должны быть обработаны, зачищены и не должны иметь забоин. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками, назначаются по — ОСТ 1010 (см. табл. 5), отклонения углов конуса не более 30 . 4. Резьба по ГОСТ 9150—59. Допуски на резьбу по ГОСТ 16093—70 — посадка 7H/Sg (3-й кл. точности по ГОСТ 9253 — 59). 5. Формы, размеры и применение центровых отверстий для инструмента (оправки, калибры, вспомогательный инструмент и др.) см. в ГОСТ 14034 — 68. 6. Пример условного обозначения центрового отверстия формы А (без резьбы) с диаметром d = мм Отверстие центровое А I ГОСТ 14034 — 68 Для других форм без резьбы обозначения аналогичны. Пример условного обозначения центрового отверстия формы F с метрической резьбой диаметром й = М3 Отверстие центровое с резьбой F М3 ГОСТ 14034 —6S Для других форм с резьбой обозначения аналогичны. [c.464]

Понятие точности настройки относится к величинам, следующим закону нормального распределения ими могут быть линейные размеры, диаметры, углы и др. но для погрешностей формы, отклонений от точности взаимного расположения, биений параметры настройки не рассчитывают. [c.64]

Выбор формы и числа лопаток, обеспечивающих получение заданных треугольников скоростей на расчетном режиме, а также анализ изменения треугольников скоростей и уровня потерь в турбине на нерасчетных режимах работы производятся по результатам исследований течения газа в турбинных решетках, которые позволяют установить зависимость угла отклонения потока и потерь а решетке от ее геометрических параметров, угла атаки и числа М потока (или числа К), а также от числа Re, если оно ниже критического. [c.195]

Предельные отклонения угла конуса и допуски формы конусов (по ГОСТ 2848-75) [c.486]

В параллельной установке отклонение углов падения на второй кристалл от угла Брэгга (8.1) одинаково для всего спектра излучения, отраженного первым кристаллом, и, следовательно, отсутствует спектральное уширение кривой качания. Угловое распределение каждого спектрального компонента пучка, отраженного коллиматором, повторяет форму его дифракционного профиля, и кривая качания представляет корреляционную функцию дифракционных профилей обоих кристаллов, что следует учитывать при сравнении экспериментальных и расчетных данных. Если оба кристалла идентичны и имеют гауссовскую форму дифракционного профиля, то полуширина записанной кривой качания аа = 1,4и), а коэффициент отражения в максимуме — 0,7- т если же форма их дифракционного профиля подчиняется распределению арктангенса, то и [c.311]

Толстая, или объемная, голограмма может выполнять роль как фильтра, так и собственно голограммы. В 5.2 мы показали, что голограмма, записанная в толстой среде, образует поверхности внутри такой регистрирующей среды, а не просто интерференционные полосы. Оптимальным углом освещения объемных голограмм является угол, совпадающий с тем, под которым падает опорная волна. Если за время с момента записи объемной голограммы до ее использования регистрирующая среда не меняет своей формы и не испытывает усадки и если она восстанавливается на той же самой длине волны, что и при освещении, то этот угол равен углу Брэгга. Дифракционная эффективность уменьшается не только при отклонении угла падения восстанавливающей волны от своего значения при записи, но также и при изменении длины волны восстанавливающего света. Таким образом, угол Брэгга определяется длиной волны и геометрией схемы записи. Изменение длины волны приводит к изменению угла, при котором все отраженные волны складываются в фазе. Этот эффект исключает появление лишних изображений, наблюдаемых в случае плоских цветных голограмм. Объемная голограмма будет только тогда восстанавливать изображение с высокой дифракционной эффективностью, когда она освещается под соответствующим углом светом с длиной волны, использованной при записи. Вопрос о восстановлении изображений с толстых отражательных голограмм мы подробно рассматривали в 5.1. [c.218]

Общие допуски угловых размеров ограничивают угол между прилегающими плоскостями или прямыми, образующими стороны рассматриваемого угла, и не ограничивают отклонений формы элементов, образующих стороны угла. [c.621]

От-клонения формы резьбы, отклонения шага и угла наклона не подлежат обязательному контролю, если это особо не оговорено. [c.197]

В основу конструирования калибров положен принцип подобия, согласно которому проходные калибры должны являться прототипом сопрягаемой детали и ограничивать все элементы, в то время как непроходными калибрами следует проверять каждый элемент отдельно. Такой метод проверки является наиболее надежным с точки зрения требований взаимозаменяемости, особенно при контроле изделий сложных профилей (резьбовые, шлицевые и др.), когда необходима уверенность в том, что отклонения всех составляющих элементов ограничиваются полем суммарного допуска (например, шаг и угол в резьбе расположение шлиц в шлицевых изделиях конусность, овальность и другие отклонения от цилиндрической формы у гладких изделий отклонения углов от 90° у изделий квадратного сечения и т. д.). [c.54]

СТ 3R 1780—79 устанавливает два способа Н1 рмирова-ння допуска диаметра конуса. По первому способу устанавливают допуск диаметра Т , одинаковый в любом поперечном сечении конуса и определяюп ,11И два предельных конуса, между которыми должны находиться все точки поверхности действительного конуса (рис. 10.3). Допуск То ограничивает также отклонения угла конуса и отклонения формы конуса, если эти отклонения не ограничены меньип1ми допусками. При втором способе нормирования устанавливают допуск Тд,, только в заданном сечении конуса. Этот допуск не ограничивает отклонения угла и формы конуса. Допуск формы FT определяется суммой допу- [c.247]

Проверка угла и формы профиля червяка. Проверка профиля червяка производится в сечении, имеющем прямолинейный профиль для архимедовых червяков 1А —в осевом сечении для эвольвентных Z/ — в сечении, параллельном осевому и отстоящем от него на величину радиуса направляющего (основного) цилиндра для конволютных червяков ZK — в сечении, нормальном к средней винтовой линии витка или впадины на делительном цилиндре. При проверке определяют как отступления в направлении прямой линии (т. е. погрешности угла профиля), так и непря-молинейность профиля витка (т. е. отклонения формы профиля). [c.260]

При задании допусков угла и формы конуса необходима, чтобы при односторонних предельных отклонениях угла конуса (+АТ ИЛИ —АТ) было < 0,5АТ]э T L 0,5АТс, а при симметричных предельных отклонениях угла конуса ( АТ/2) Тр < [c.140]

Ко.чпческне соединения широко применяют в машинах, приборах, аппаратах, трубопроводах. На качество конических соединений влияют погрешности углов и отклонения формы сопрягаемых поверхностей. Для повышения точности центрирования, нагрузочной способности, износостойкости и герметичности соединений необходимо обеспечить равномерный контакт сопрягаемых поверхностей. Наилучший контакт получают взаимной притиркой сопрягаемых конических поверхностей, которая позволяет довести погрешность угла конусов до 4". Однако зто весьма трудоемкая операция, и при ней нарушается взаимозаменяемость конических пар одинаковых размеров, поэтому взаимная притирка применяется только три очень высоких требованиях к точности и герметичности соединений [c.145]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой частя пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность скачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешнего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

По исправленной форме и углам 9 определяют динамические грузы и моменты — (/рд, которые прилагаются к валу. Определяется эпюра изгибающих моментов и фиктивная моментная нагрузка на участках, а затем графическим или иным путем — упругая линия второй формы, которая исправляется ортого-нализацией. При значительном отклонении исправленной второй формы [c.413]

Универсальные пневматические приборы типа дельтаметра позволяют записывать отклонения размеров с передаточными отношениями до 100 ООО с погрешностью 1—2% от предела измерения по шкапе. Построенный по дифференциальной схеме прпбор позволяет измерять разности двух давлений, что используется при контроле геометрической формы, взаимного положения поверхностей, углов и др. [c.510]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

Степень точности инструментальньк конусов обозначается допуском угла конуса заданной степени точности по ГОСТ 8908-81 и определяется предельными отклонениями угла конуса и допусками формы поверхности конуса, числовые значения которых указаны ниже. [c.486]

Допуски среднего диаметра являются суммарными, кроме резьбовых деталей в посадках с натягом, получаемых сортировкой на группы. Для этих деталей допуски среднего диаметра не включают диаметральных компенсаций отклонений шага и угла наклона боковой стороны профиля. Верхнее отклонение внутреннего диаметра d, наружной резьбы (определяемое по точке перехода прямолинейной боковой стороны профиля к впадине резьбы) равно верхнему отклонению среднего диаметра d . Верхнее отклонение наружного диаметра D внутренней резьбы стандартами СЭВ не регламентируются. Для резьб в переходных посадках и посадках с натягом установлены предельные отклонения шага и угла наклона боковой стороны профиля (табл. 4.32), а также предельные отклонения формы — разность между наибольшим и наименьшим действительными средними диаметрами одной разьбовой детали не должны превышать 25% от допуска среднего диаметра. При этом обратная коиусообразность (конусность) не допускается. [c.22]

Погрешности формы. Погрешности формы зависят от рода (упругости) материала и его толш,ины, относительного радиуса r/s, направления волокон, величины зазора и от силы удара пресса. Отклонения от заданной формы, связанные с пружинением материала, рассматривались в 29. Дополнительно только укажем, что рассеивание угла пружинения при отношениях r/s от 0,5 до 4,0 составляет [c.146]

Существенное влияние на результат взаимодействия оказывают геометрические параметры образцов. Например, малейшее отклонение формы пластины от идеальной плоскопараллельности может приводить к невозможности наблюдать интерференционные явления. Для полупроводниковых монокристаллов (Si, GaAs и т. д.) и стекол отклонение от идеальной формы характеризуется ловальным углом j рад между двумя поверхностями. Распределение угла [c.70]

Характеристики литых моделей. Точность выполнения объем- ных моделей, изготовленных по разработанной технологии точ-ног< литья, определяется рядом технологических отклонений усадкой формовочного материала при сушке толщиной наносимых разделительных слоев точностью операции подгонки (шлифования) в процессе предварительной сборки формы и заделки раковин на отфортмованных вставках усадкой эпоксидного материала. Величины этих составляющих оценивались на достаточно большом количестве опытов. Полученные результаты показывают следующее линейная усадка размокаемого трехкомпонентного состава в процессе сушки составляет 0,7--1% линейная усадка силиконового герметика — от 2,2 до 2,9% толщина разделительного одного слоя, наносимого распылением, от 0,09 до 0,13 мм (при нескольких наносимых слоях общая толщина увеличивается в несколько раз) шлифованием поверхности формовочного материала снимается слой толщиной около 1%. Если при составлении чертежей маточной модели и формы учитывать указанные выше возможные отклонения в размерах, то можно изготовить литую сложную JvIOдeль с практически требуемой точностью по всем размерам. Более трудно выполняются размеры малых радиусов во входящих углах поверхности модели, например, вт одящий угол с требуемым радиусом 1 мм в модели трудно выполнить при точном литье с отклонением менее 0,1 мм, а с радиусом 5 мм — с отклоней ием менее 0,15 мм. [c.49]

Профиль с отклоненным носком имеет меньший радиус носка, чем исходный профиль. С помощью такого простого изменения конфигурации носка можно затянуть или предотвратить ламинарный отрыв с передней кромки при соответствующем отклонении аакрылка. Испытания модели проводились при скорости потока воздуха 16—24 м/с с отклонением и без отклонения закрылка. Критерий емакс может быть использовав при отклонении и без отклонения закрылка независимо от значений углов атаки и формы профиля. Однако, если на криволинейной поверхности существенно влияние центробежных сил, создающих большую подъемную силу, этот простой критерий может оказаться несправедливым. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...