Коэффициент упругости температурной

Определим температурные напряжения в стержне АВ (рис. 144) длиной / и площадью поперечного сечения F. Модуль упругости материала Е, коэффициент линейного температурного расширения а. Стержень закреплен плотно между двумя стенками и нагрет так, что на конце А температура его повысилась на Та, на конце В — на Тв, [c.144]

В соответствии с сортаментом проводов многожильный медный провод сечением f = 120 мм имеет диаметр d= 14,2 мм и вес погонного метра его = = 1,09 кгс/м. Модуль упругости материала провода = 1,3 10 кгс/см , коэффициент линейного температурного расширения а = 17 10 1/°С. Допускаемое напряжение для провода [<т] = 800 кгс/см . [c.157]

Материал Модули упругости Температурный коэффициент, а П X X о 0 =>С а. Плотность р, кг/м [c.5]

В соответствии с сортаментом проводов многожильный медный провод сечением F=120 мм имеет диаметр d=14,2 мм и вес погонного метра его q = 0,9 Н/м. Модуль упругости материала провода = 1,3-10" Па, коэффициент линейного температурного расширения а = 17-10 1/ С. Допускаемое напряжение для провода [а = 80 МПа. [c.168]

Из (3.12) следует, что величина температурных усилий тем больше, чем выше продольный модуль упругости и коэффициент линейных температурных деформаций материала. [c.179]

Температурный коэффициент упругого последействия, 1/ С 1,5-10- 1,5-10-2 -ыо-2 -2,5-10-- [c.326]

Таким образом, коэффициенты определяются, как упругие перемещения. Свободные члены в общем случае могут быть перемещениями упругими, температурными и от наперед заданных сосредоточенных деформаций. [c.157]

Здесь второй член в правой части определяет приращение упругих деформаций при изменении механических свойств от температуры а — коэффициент линейного температурного расширения бук — символ Кронекера. [c.155]

Как уже упоминалось, вследствие перемещения пластической области подсчеты возникающих напряжений можно проводить для определенных периодов времени, причем определять границы этих областей очень трудно иэ-за процесса теплопередачи. Трудности также возникают и при определении напряжений, при которых происходит макроскопическое разрушение материала. При нагреве отдаленных областей формы тепловая нагрузка на приповерхностную область уменьшается. Следовательно, напряжения в нагруженной области можно подсчитать с помощью закона Гука с учетом того, что деформацию необходимо отсчитывать от возникшего нового состояния. Кроме того, в зависимости от температуры следует соответственно определить такие исходные данные, как модуль упругости, коэффициент Пуассона, температурный коэффициент линейного расширения и предел текучести. [c.18]

Задачи несвязанной теории упругих температурных напряжений в случае зависящих от температуры свойств материала относят к классу задач теории упругости неоднородных тел. При неоднородном распределении температуры Т=Т(Х) , ) коэффициенты Ляме Х— Т), ц= л(7) и уравнения движения (4.2.4) для малых деформаций принимают вид [54] [c.212]

Значения коэффициентов упругости, податливости и температурной деформации кристаллов зависят от температуры, что связано с энгармонизмом колебаний атомов в кристаллической решетке (см. 2.1). Теоретический расчет этой зависимости при пространственном взаимодействии атомов в решетке довольно сложен. Поэтому указанную зависимость находят обычно экспериментально. В частности, значения коэффициентов упругости в адиабатических условиях можно определить по скорости распространения звука в направлениях, различным образом ориентированных относительно кристаллографических осей [52]. Для ряда металлов эти значения с достаточной точностью можно использовать как изотермические или ввести поправку согласно (2.18). В табл. 2.3 приведены значения изотермических коэффициентов упругости для меди в зависимости [c.66]

Она определяет температуру плавления, модуль упругости, температурный коэффициент линейного расширения и др. [c.16]

Для обработки результатов измерения релаксации напряжения в упругих жидкостях при различных температурах удобно применять метод приведенных переменных. В линейной области, когда отсутствуют изменения структуры в материале под влиянием деформирования, для полимеров в текучем состоянии было показано [56], что универсальная температурно-инвариантная характеристика их релаксации получается при пользовании зависимостью т/Т(, от ИЭту зависимость удобно изображать графически в полулогарифмических координатах, так как приведенное время tl может изменяться в очень большом интервале его значений. При изучении течения упругих жидкостей с разрушенной структурой кинетика релаксации может быть приближенно описана угловыми коэффициентами кривых зависимости 1 уст от t при О или в той части этих кривых, в которой они могут быть аппроксимированы прямыми. Полученные таким образом угловые коэффициенты дают температурно-инвариантную зависимость от [56]. [c.113]

Дано Е, ц — модуль упругости и коэффициент Пуассона материала слоев а — коэффициент линейного температурного расширения Л[л—толщины слоев R — средний радиус сферы Тц]—температуры слоев i= [c.46]

Здесь а — коэффициент линейного температурного расширения, Яиц — постоянные Ляме. Упругие и термические постоянные тела для простоты считаем не зависящими от температуры. Температура ненагретого тела всюду принимается нулевой. [c.482]

Для изображенной на рис. 1Л5, а системы найти такое приращение АГ температуры, при котором вся нагрузка Р воспринималась бы медной трубой. (Пусть с м- - с> и / м соответственно коэффициенты линейного температурного расширения, модули упругости и площади поперечных сечений для стальной и медной деталей.). [c.57]

Практическим следствием из данных, приведенных в табл. 6.1, является возможность приближенно судить о трудно определяемом температурном коэффициенте упругости по (обычно известному) коэффициенту линейного расширения. При изменении Температуры на несколько сот градусов величины модулей упру- [c.239]

Задача 11.4. Определить температурные напряжения при неравномерном нагреве круглой пластины толщиной Л и радиуса а, если разность температур верхнего и нижнего оснований пластины At, упругие постоянные Е, х, коэффициент линейного температурного расширения а. Закон изменения температуры по толщине пластины считать линейным. [c.246]

Коэффициент упругого удлинения и температурный коэффициент линейного расширения для всего провода [c.108]

ОТНОШЕНИЕ СЕЧЕНИЙ АЛЮМИНИЯ И СТАЛИ, КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕМПЕРАТУРНОГО ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ, МОДУЛИ УПРУГОСТИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ УПРУГОГО УДЛИНЕНИЯ СТАЛЕАЛЮМИНИЕВЫХ ПРОВОДОВ [c.189]

В соответствии с сортаментом проводов многожильный медный провод с F = 120 мм имеет диаметр d = 14,2 мм и его погонный метр весит q = = 1,09 кГ/м. Модуль упругости материала провода = 1,3 10 коэффициент линейного температурного расширения равен а = 17 10 . Допускаемое напряжение равно [а] = 800 кГ1см . [c.60]

Температурные напряжения возникают как следствие температурных деформаций тела. Их величина зависит от температуры и законов ее распределения, от условий вакрепления тела и от свойств материала. В простейшем случае, когда материал деформируется упруго, температурные напряжения пропорциональны модулю упругости Е, коэффициенту линейного расширения а и изменению температуры Hs.t. Силовое и температурное воздействия подчиняются в этом случае принципу суперпозиции. Поэтому при нагреве конструкции и одновременном нагружении ее внешними силами температурные напряжения определяются как часть суммарных напряжений, приходящаяся на долю теплового воздействия. [c.66]

В большинстве случаев температура на нижней поверхности оболочек Bbmie, чем на верхней, а температура у ее вершины также выше, чем в торцевой части. Рост температуры вызывает значительное снижение характеристик упругости и прочности. Из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов слоев стенки и значительных перепадов температур по толщине, обусловленных низкими по сравнению с металлами значениями коэффициентов теплопроводности, в оболочке возникают температурные напряжения. Кроме того, вблизи шпангоута из-за разности значений коэффициентов линейного температурного расширения материалов оболочки и шпангоута возникают температурные напряжения, которые совместно с напряжениями от изгибающих моментов и перерезывающих сил оказывают влияние на несущую способность оболочки. На степень достоверности определения несущей способности оболочки расчетным путем оказывают также влияние значительный разброс характеристик упругости и прочности материалов и случайные (трудно контролируемые) отклонения от принятых технологических процессов изготовления оболочек. [c.352]

Будем считать, что на бесконечности пространство подвергнуто однородному растяжению вдоль осилгх напряжением а . Кроме того, учтем начальную деформацию стержня во в начале процесса растяжения. Эта величина имеет технологическое происхождение она существенна, например, если коэффициенты линейного температурного расширения материалов 7 и 2 различны, а началу растяжения предшествовал процесс охлаждения или нагревания составного тела. В точках (0,0,0) и (/, 0,0) упругого пространства 7 действуют две равные и противоположно направленные сосредоточенные силы Р (равные усилию в стержне), которые требуется определить из условия совместной работы только стержня 2 и пространства (рис. 88, б). [c.192]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

Во втором случае необходимо обеспечить высокую добротность при. малом или нулевом ТКЧ. Кроме того, резонаторы узкополосных фильтров должны быть практически лишены дополиительпых резонансов в довольно широкой полосе вблизи основной частоты, что в еще большей степени осложняет выбор ориентации и соотношения геометрических размеров для этих резонаторов. Известно, что резонансная частота пластины (стержня) зависит от геометрических размеров, плотности и коэффициента упругой податливости материала для соответствующего вида колебаний. Геометрические размеры изменяются с температурой пропорционально линейному и объемному коэффициентам теплового расширения, которые, как правило, на 2—3 порядка меньше температурных коэффициентов упругих постоянных. Поэтому величина изменения частоты с температурой, или ТКЧ, преимущественно определяется величиной температурных коэффициентов упругой податливости. Установлено, что срезы с нулевым ТКЧ могут быть получены у кристаллов, имеющих разные знаки коэффициентов 5 . [c.148]

Определить кривизну к и максимальный прогиб o для свободно опертой балки (длина пролета L) прямоугольного поперечного сечения, подвергающе ся неоднородному по высоте h поперечного сечения нагреву. Предполагается, что температура на верхней поверхнсх ти балки равна Т , а на нижней Тц (T2>Ti), причем по высоте поперечного сечения балки она изменяется по линейному закону. (Коэффициент линейного температурного расширения материала балки равен а, Е — модуль упругости.) [c.197]

Модуль упругости, 10" Па Коэффициент Пуассона Температурный коэффициент линейного расширеиия, [c.65]

Практически должен быть выбран такой режим обжига, при котором во всех температурных интервалах возникающие в процессе обжига напряжения не превыщали максимально допустимых для данного изделия. Устанавливаются физико-механические свойства исследуемых масс прочность, модуль упругости, температурные коэффициенты линейного расширения и усадки. По их значению рассчитывают последовательно максимально допустимые а) перепады температур А/доп между поверхностью и центром изделия б) скорости нагрева и охлаждения 0доп. При выборе уравнений для расчета Atдoa и 0ДОП учитывают следующие основные положения. [c.391]

Удельная нагрузка от собственного веса провода 71=9,09-10-3 кГ1м-мм" -, при гололеде с ветром 7т = 16, 5-10-3/сГ/л1-л<ц2. Коэффициент линейного температурного расширения провода а = 17-10- 1/0° С и коэффициент упругого удли (енич р = 77-10- До- [c.116]

Коэффициент упругого удлинения провода р= 120,7 мм"1к Г. Температурный коэффициент линейиого расширения провода а=19,15х Х10-<5 1/0° С. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...