Выход конфузорный

Устройство конфузорного выхода действительно смягчает влияние подсасывающего эффекта отводящего участка, так как даже при малом [c.146]

Как показывают эксперименты, конфузорный характер течения в решетках осевых турбин позволяет при правильном выборе параметров решетки и профиля обеспечить в некотором диапазоне углов атаки безотрывное обтекание и в результате получить плавное ускорение потока вплоть до скорости звука на выходе из решетки. [c.73]

Отсюда ясно, что при входе в криволинейное колено у внутренней стенки образуется как бы конфузорный участок, а у внешней — диффузорный. При выходе же из криволинейного колена в прямую трубу, наоборот, у внутренней стенки образуются диффузорный, а у внешней — конфузорный участки. [c.376]

Поворот потока в диагональной турбине происходит как перед рабочим колесом (частично), так и на выходе из него, а проходные сечения в пределах колеса (в турбинном режиме) постепенно уменьшаются. Течение, если рассматривать абсолютные скорости, является более конфузорным, чем в осевых турбинах, причем зона наибольших скоростей оказывается также на выходе из рабочего колеса, а корпус рабочего колеса не стесняет поток на выходе. В этих условиях при одинаковых приведенных расходах наибольшие скорости потока в диагональном рабочем колесе оказываются меньшими, чем в осевом, а кавитационные качества лучшими. Этим же объясняются хорошие свойства обратимых диагональных гидромашин. В насосном режиме поток, проходя в обратном направлении, встречает все более расширяющиеся сечения и его диффузорность оказывается достаточной для постепенного перехода кинетической энергии в энергию давления. [c.44]

Рассмотрим течение рабочего тела в конфузорном канале, образованном направляющими лопатками, при его расширении от давления ро до давления р . Скорость на входе в канал Сц. Начальное состояние рабочего тела на диаграмме s—i (рис. 3.2, а) определяется пересечением изобары с изотермой (точка А). Параметры торможения определяются точкой Л. Состояние рабочего тела на выходе из канала при изоэнтропийном течении характеризуется точкой В, лежащей на пересечении изоэнтропы (вертикальной линии, проведенной из точки А) и изобары р . При течении с трением без теплообмена с внешней средой работа сил трения эквивалентно переходит в теплоту, в результате чего энтальпия ц на выходе из канала (точка С) по сравнению с изоэнтропийным течением будет больше на величину потерь q = Для нанесения на диаграмме s—i адиабатного процесса расширения (линия АС) необходимо предварительно определить потери q . [c.89]

Поскольку назначение конфузорного канала — повышение кинетической энергии, то КПД такого канала можно определить как отношение действительной кинетической энергии на выходе к теоретической [c.90]

Двухпоточное РК (рис. 2.25, а) состоит из радиальной решетки, образованной радиальными (загнутыми при входе против вращения) лопатками 4 с большим шагом, и осевой решетки, образованной лопатками 6 с малым шагом установки. Лопатки осевой части набираются в пазы диска 5 с креплением хвостовиками Т-образного типа или хвостовиками в продольных торцевых пазах диска типа Лаваля. Радиальные лопатки 4 целесообразно выполнять цельнофрезерованными заодно с телом диска 5. Если допустимо по условиям прочности, лопатки радиальной решетки 4 могут быть также наборными с креплением в торцевых пазах. Межлопаточные каналы РК выполняются таким образом, чтобы движение пара в них постепенно ускорялось по мере продвижения к выходу из решетки, т. е. конфузорными. Выходные лопатки 6 должны иметь закрученную выходную кромку с малым углом выхода потока 13—20°, с тем чтобы при выходе из РК поток имел закрутку в сторону, противоположную вращению. [c.97]

Пропускная способность канала при любых скоростях потока всегда определяется площадью минимального сечения канала. При конфузорных каналах — это последнее полное сечение канала на выходе из него потока, если скорости дозвуковые (УИ < 1). При звуковых (М = 1) и сверхзвуковых скоростях (Л1 > 1) — это минимальное сечение канала, соответствующее достижению числом М значения 1. В 11 подробно рассмотрен данный вопрос для случая сопловых каналов, а в 13 — для случая каналов рабочих венцов. В 14 книги [5] вопрос расхода рабочего агента в каналах с криволинейной осью рассмотрен и с позиций экспериментального определения коэффициента расхода jx. Там дана формула для действительного расхода [c.216]

Распределение давлений по обводам каналов подтверждает существование конфузорных и диффузорных участков на перегретом паре и в потоках парокапельной и пузырьковой структур. Исследованию подвергались два канала постоянного сечения с углами поворота 90 и 150°. Распределение давлений по образующим каналов представлено на рис. 7.14. Наиболее характерным следует считать наличие перемежающихся областей знакопеременных градиентов давления на входном участке выпуклой стенки течение конфузорное (участок /Сг) за ним следует короткая диффузорная область >2, и на выходе вновь течение конфузорное (участок /Сз). На входном участке вогнутой стенки поток диффузорный (участок Z i), а затем следует развитый конфузорный участок Ki. [c.251]

Что касается второго ряда, то для него и при больших шагах по глубине сохраняется рост давления от лобовой точки до значения tp = 50°. Это объясняется тем, что в результате сильного сжатия потока в конфузорном участке первого ряда скоростное поле на выходе из межтрубной щели хорошо выравнивается. Уменьшение же неравномерности начального скоростного поля струи, как известно, приводит к уменьшению угла ее раскрытия. Таким образом, за первым рядом тесного по ширине пучка смежные струи могут сомкнуться на [c.256]

Если шар имеет уменьшенное проходное сечение, то целесообразно проектировать его с конфузорным входом и диффузорным выходом. В некоторых случаях могут быть использованы торовые конфузоры (см. рис. 75). [c.158]

Их величина зависит от геометрических и режимных параметров относительной высоты лопаток, угла поворота потока в решетке (изогнутость профиля), конфузорности канала, шага, угла выхода и величины Re (или М). [c.53]

Так как турбинные и реакторные решетки в гидротрансформаторе выполняются конфузорными, то на выходе скорость потока в них максимальная. [c.75]

Углы решеток, определенные выше, могут не удовлетворять условию конфузорности потока во всех решетках, что должно привести к дополнительным, неучтенным в расчете диффузор-ным потерям. Ввиду этого в расчете должны быть предусмотрены дополнительные операции сравнения коэффициентов относительной скорости Wji и Wj2, а также углов входа и выхода Рл и Pj2- [c.83]

Если условие конфузорности не выдерживается, то рассчитанные ранее решетки заменяются новыми активными или конфу-зорными, в которых при том же срабатываемом напоре угол выхода не превышает угла входа, что может быть осуществлено при одновременном изменении входного и выходного угла решетки. В некоторых случаях может оказаться необходимым по-новому распределить напоры между ступенями. [c.83]

Особенность спектров на рис. 6-16, а и б заключается в том, что за точкой пересечения косых скачков линии возмущений не прослеживаются (как это имеет место при пересечении адиабатических скачков). Выше (см. 6-1) было показано, что непосредственно за скачком конденсации образуется волна разрежения. Возникновение волн разрежения объясняется тем, что за скачком конденсации течение должно быть конфузорным в соответствии с формой канала и давлением на выходе из сопла. Визуальные наблюдения также подтверждают наличие волн разрежения за скачком конденсации. Косые скачки конденсации после пересечения попадают в зону интерференции двух волн разрежения и здесь вырождаются. [c.155]

В некоторых случаях может оказаться целесообразным применение ступеней с еще большей степенью реактивности (рк>1), т. е. с конфузорным направляющим аппаратом. Снижение давления и разгон потока в таком аппарате способствуют уменьшению гидравлических потерь и выравниванию поля скоростей на выходе из ступени. [c.63]

Следует подчеркнуть, что основным отличием турбинных решеток от решеток, применяемых в осевых компрессорах, является их конфузорность, т. е. сужение межлопаточных каналов от входа к выходу, (во всяком случае для соплового аппарата) и связанное с ним возрастание скорости и падение давления газа. Пограничный слой на поверхности лопаток (за исключением местных диффузор-ных участков) находится здесь под воздействием перепада давлений, способствующего ускорению его движения. (В диффузорных каналах возрастающее по потоку давление тормозит движение ча- [c.196]

Секундный массовый расход через сопло Лаваля, так же как и в случае чисто конфузорного сопла, не может превзойти своего максимального значения, равного тому расходу, который пройдет сквозь сопло, если в наиболее узком его сечении будет достигнута местная скорость звука. Но в отличие от конфузорного сопла скорость на выходе из сопла Лаваля при сверхзвуковом режиме превосходит скорость звука и может быть подбором формы и длины сопла сделана тем больше, чем меньше противодавление. Можно представить себе мысленно такое идеальное сопло Лаваля, которое будет работать на расчетном режиме р = 0. Это означает, что в камере будет достигнут абсолютный вакуум, причем наряду с, р обращаются в нуль р и Т. [c.117]

В решетках с углами лопаток на входе 45—60 и выходе потока 1о обеспечивается благоприятная конфузорная форма межлопаточных каналов с минимальными потерями энергии. [c.109]

Опыты проводились при начальных параметрах пара ро 0,3 МПа, /о==140°С. Давление на выходе менялось с помощью эжекторной установки от 0,02 до 0,04 МПа. Температура охлаждающей воды составляла примерно 100°С, расход — около 7% расхода подводимого к клапану пара. Целью исследований было выявление рациональной формы седла и следующего за ним клапана. Для этого седло клапана было выполнено съемным, а стенки канала подвижными, позволяющими придавать каналу разнообразные формы конфузорную, постоянного сечения и диффузор-ную. Охлаждающая вода впрыскивалась через две щели в торце клапана. [c.129]

Расход воздуха через вентилятор изменялся направляющим аппаратом. На входе и выходе модели установлены стабилизирующие участки с одноступенчатыми входными диффузорами одна из стенок газоходов и входной участок выполнены передвижными, что позволяло менять сечение газоходов, а следовательно, и конфузорность цоколя. [c.175]

В зависимости от отношения значений коэффициентов скорости на входе и выходе Хд все лопаточные венцы разделяются на конфузорные (>-2 > Х ), диффузорные (Хд < X ) и активные (Х, = Х,). [c.601]

Примечания 1. Для концевых задвижек, установленных на выходе из сети, значения не учитывают потерю скоростного давления на выходе. 2. Значения задвижки в конфузорно-диффузорном переходе не учитывают потери в нем. [c.60]

При дальнейшем уменьшении противодавления, когда р <Р, давление на выходе р перестает следовать за изменением противодавления р возмущения от разности давлений Рв — Рз не проникают внутрь потока сквозь выходное сечение. Давление на выходе остается постоянным Рв = р. Для разгона газа может быть использован только перепад от Ро до р. Расход через конфузор остается постоянным (рис. 15). Из условия обращения воздействий следует для того чтобы давление меньше критического достигалось внутри сопла и скорость истечения была бы больше критической, необходимо, чтобы сопло сначала имело конфузорную, а затем диффузорную части. [c.202]

В случае устройства конфузорного выхода из аппарата (рис. 6.3, а) подсасывающий эффект отводящего участка уменьшается, гак как при этом снижается отношение Fi/F,. wjw-i. Вместе с тем следует иметь в виду, что на поток во входном сечении конфузора оказывает подсасывающее действие повышенная скорость в горловине, так что в центре сечения скорость получается больше средней да,. Для определения этой скорости можно воспользоваться формулой (6.6), в которую вместо х следует подставить длину конфузора Д,, вместо F и D,,, — соответственно площадь сечения F и гидравлический диаметр горловины Dip, а вместо Е,, и D .p — соответственно площадь К, и гидравлический диаметр входного сечения конфузора Dipi [c.141]

Д.ЛЯ определения степени неравномерности в рабочей камере аппарата при конфузорном выходе с.чедует учесть неравномерность распределения скоростей во входном сечении конфузора, т. е. вместо истинной площади Е, входного сечения конфузора следует взять несколько меньшую (эффективную) площадь Е, ,,,,, которая определяется соотноыюнием Ер ,, , Ердар/да, [c.141]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

В конфузорных межлопаточных каналах происходит преобразование потенциальной энергии потока в кинетическую и придание потоку определенного направления. Ось канала направлена не под прямым углом к плоскости решетки, в результате чего на выходе из нее образуется так называемый косой срез — область AB на рис. 3.6. При сверхзвуковом или звуковом истечении в точке А имеет место скачкообразное изменение давления (от давления в канале до давления за решеткой). Это является причиной возникно- [c.100]

Форма меридиональных обводов является одним из важнейших параметров, определяющим все основные показатели ступени, и обусловливается множеством часто противоречивых требований обеспечения минимальных потерь энергии наряду с компактностью, высокой прочностью и технологичностью изготовления элементов и т. п. Потери энергии в РК в значительной мере определяются принятым законом изменения площади проходного сечения межлопа-точных каналов. Характер изменения площади зависит от меридионального профиля проточной части, причем возможности воздействия на его изменение выбором конструкции значительно более широкие, чем в осевой ступени, где меридиональный профиль имеет относительно малую осевую протяженность и в большинстве случаев близок к коническому или цилиндрическому. Из общих соображений следует, что площадь проходного сечения должна плавно изменяться от входа РК к выходу, обеспечивая конфузорное течение рабочего тела. [c.166]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

О влиянии влажности на экономичность изолированной ступени активного типа можно судить по рис. 5.2. Характеристики r oi u/ (p) подтверждают интенсивное снижение КПД с ростом степени влажности г/о и возрастание реакции в корневом и периферийном сечениях. Увеличение г/о приводит к уменьшению оптимального отношения скоростей ы/сф. Полученные при испытаниях ступени результаты хорошо согласуются с данными исследований изолированных решеток (см. гл. 3, 4). Увеличение реакции объясняется тем, что коэффициенты расхода конфузорных сопловых решеток возрастают более интенсивно с ростом Уй, чем активных увеличиваются углы выхода потока oi и Рг- Снижение КПД и (и/Сф)опт обусловлено дополнительными потерями в сопловой и рабочей решетках, в зазоре и за ступенью, перечисленными выше, а также возрастанием углов выхода потока ai и Рг- Исследование ступени осуществлялось при отсутствии рассогласования направлений векторов паровой и жидкой фаз. Опыты с предвключенной ступенью в двухвальной экспериментальной турбине показали, что [c.156]

Характер изменения потерь в решетках и углов выхода потока от числа Re зависит от геометрических размеров (конфузорности и кривизны обводов каналов, толш,ины выходной кромки, формы профиля, шероховатости) и режимных параметров (угла входа, степени турбулентности, числа М). [c.54]

Вычисляют параметры выхода из турбины первой ступени коэффициент Wr 2, угол рг12 для двухступенчатого гидротрансформатора при условии минимума потерь, а для трехступенчатого по заданному коэффициенту конфузорности [c.82]

Одной из них является горелка Азэнергопроекта , показанная на рис. 8-1. Природный газ поступает в горелку через патрубок 1, движется по трубе 2 и затем вытекает из щелей головки 3, защищенной от излучения торкретным наконечником 4. Центральная труба 5 служит для розжига и для наблюдения за процессом горения кроме того, здесь может быть установлена мазутная форсунка 6, головка которой размещается вблизи от выходного отверстия трубы 5. Воздух, необходимый для горения, нагнетается вентилятором через кожух 7. Закручивание воздушного потока осуществляется шестнадцатью лопатками 8, поворот которых дает возможность регулировать степень закручивания, а следовательно, и форму факела. Обращает на себя внимание утопленное размещение головки 3 в огнеупорной амбразуре 5, имеющей конфузорную и диффузор,ную части. Смешение газа с воздухом начинается при истечении газа мелкими струямп из прорезей головки 3 в закрученный лопатками воздушный поток. Горение газа начинается на выходе из амбразуры и осуществляется затем в факеле, образующемся в топочном пространстве котла. На устойчивости факела благоприятно отражается подсос горячих продуктов горения в диффузо рную часть амбразуры. Важно, однако, чтобы пламя не затягивалось в горелку, так как это приводит к обгоранию металлических деталей и другим нежелательным последствиям. [c.121]

Если скорость W2 на выходе из решетки меньше, чем скорость неред ней Wu то решетка называется диффузорной, а если ша больше t i — конфузорной. При W2=Wi решетка называется активной. В компрессорах применяются главным образом диффузорные решетки, что при неизменной осевой скорости соответствует P2>Pi или др>0. [c.78]

Применяемые в системах водоснабжения, на напорных трубопроводах гидроэлектростанций, в газо- и нефтепроводах и других сооружениях и установках задвижки и раз-личцые затворы могут работать как в сети, так и на выходе из сети (концевые). В первом случае их устанавливают или в прямой трубе, или в конфузорно-диффузорном, или в кон-фузорном переходах м- соответствующие схемы на диаграммах 9-5, 9-7—9-13 и 9-20). Приводимые на указанных диаграммах значения не учитывают дополнительные потери скоростного давления на выходе и соответственно потери в переходах [9-35, 9-36]. [c.429]

Сравнение конфузорных, активных и диффуэорных решеток при различных углах входа Pi (или при различных углах атаки i = Pi—р,в> показывает (рис. 11.11), что форма профиля, конфузорность (или диф-фузорность) каналов и угол поворота потока влияют на характер зависимости snp( i)- Сравнение четырех решеток при различных углах входа потока показывает, что максимальные углы атаки допускают реактивные (конфузорные) решетки. Решетки с меньшей конфузорностью и малым углом поворота, а также решетки активного типа более чувствительны к изменению угла входа потока. Диффузорные (компрессорные) решетки особенно резко реагируют на изменение угла в.хода потока (рис. 11,11) Отметим, что углы выхода потока не сохраняются постоянными ирн переменных углах входа р,. [c.307]

Секундный массовый расход т через сопло Лаваля, так же как и п случае чисто конфузорного сопла, не может превзойти своего максимального значения, равного тому расходу, который пройдет сквозь сопло, если в наиболее узком его сечении, на границе между конфузорной и диффузорной частями, будет достигнута местная скорость звука. Но в отличие от конфузорного сопла скорость на выходе и сопла Лаваля превосходит соответствующую выходу скорость звука и может быть подбором длины сопла сделана тем больше, чем меньше противодавление. Можно условно рассчитать такое идеальное сопло Лаваля, что оно будет работать на расчетном режиме р = О, т. е. в полный вакуум. Найдем выходную скорость такого истечения. Согласно формуле Сен-Венана и Ванцеля (67) гл. III, скорость истечения возрастает с уменьшением давления, и при р р — Q скорость истечения примет свое максимальное значение [c.207]

На рис. 13 и 14 представлены для исследованных направляющих аппаратов обобщенные зависимости коэффициента потерь и коэффициента полного давления о от числа М] потока на выходе из ВНА при малых и больших относительных диаметрах втулок. Из сопоставления этих зависимостей с соответствующими величинами, полученными И. А. Беляниным при продувках плоских конфузорных решеток, следует, что потери полного давления в венце и плоской решетке в. области малых значений чисел потока (Я,1<0,35) можно считать практически равными. При увеличении числа М1 потока свыше 0,35 потери в ВНА становятся существенно больше, чем в плоских конфузорных решетках. Поэтому потерн в данном ВНА необходимо учитывать прп определении параметров осевой ступени в целом либо по результатам его продувки, либо по результатам продувк других ВНА с близкими параметрами потока и решеток. [c.132]

Сопла выполнены конфузорными, соотноп1ение сторон для неосесимметричных сопел составляло 1 2, центральное тело располагалось вдоль длинной оси и его ширина в плоскости выхода составляла 3/5 от ширины Н. В лепестковом сопле гофры выполнены вдоль длинной стороны сопла, глубина лепестка равна 0.25 от высоты плоского сопла. Эффективные площади выходных сечений плоских и гофрированных сопел совпадали. Во всех вариантах, кроме 1-го и б-го, испытания проводились также с эжектором, облицованным ЗПК. Исследовались два варианта центрального тела - с облицовкой и без нее. Поперечное сечение эжектора равнялось 3/г х 3.4/г, его длина составляла 2.б/г. Температура струи варьировалась в пределах 273-793 К, перепад давления в сопле (тгс = р/ро) - 1.7-3.5. [c.333]

Ввиду того, что диффузорные каналы являются источниками более значительных потерь, чем конфузорные, в турбинах часто стремятся обойтись без спрямляющего аппарата для этого подбирают параметры соплового аппарата и колёса так, чтобы поток на выходе из колеса не имел закрутки, т. е. чтобы вращательная составляющая скорости потока за колесом равнялась нулю. Иногда т фбины подразделяются на турбины скорости и турбины давления в первых исио.льзуется главным образом кинетическая энергия набегающего потока (например, ветряки), во вторых срабатываются больщпе перепады давления (например, паровые турбины). [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...