Конфузор

Из изложенного очевидно значительное влияние даже небольшого расширения сечения трубы на распределение скоростей. Профиль скорости в диффузоре получается более вытянутым в направлении движения, чем в трубе постоянного сечения, т. е. в центральной части сечения диффузора скорости больше, а вблизи стенок градиент скорости меньше. Для сходящейся трубы (конфузора) структура потока противоположна структуре потока в диффузоре профиль скорости более сплющен, чем в трубе постоянного сечения, а градиент скорости вблизи, стенок соответственно меньше. [c.37]

Симметричный выход потока с плавным сужением (через конфузор) [c.141]

Все, что касается симметричного выхода через конфузор, справедливо и для бокового выхода с плавным сужением (через конфузор, рис. 6.3, г), но только величины а /и), и (х/0 .г) ,т определяются по формулам соответственно (6.11) и (6.12), как для бокового выхода. [c.143]

Опыты проводились по весьма обширной программе. При каждой схеме отвода варьировались отношения площадей а для конфузор- [c.144]

Рис. 6.11. Зависимость безразмерной скорости по оси канала прямоугольного сечения от относительного расстояния до выходного отверстия при симметричном выходе потока через конфузор

V — VI (до дымососа), включающий конфузор и поворот на 90°. Как видно, основные потери полного давления (85 %) сосредоточены в подводящих и отводящем участках и только 15 % — в активной части электрофильтра с газораспределительными устройствами (решетками). [c.247]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе н плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Течения в диффузоре и конфузоре [c.113]

Q может быть как положительным, так и отрицательным. Если Q > О, то линия пересечения плоскостей является источником, т. е. жидкость вытекает из вершины угла (о таком течении говорят как о течении в диффузоре). Если Q < О, то эта линия является стоком, и мы имеем дело со сходящимся к вершине угла течением (или, как говорят, с течением в конфузоре). Отношение Q /pv является безразмерным и играет роль числа Рейнольдса для рассматриваемого движения. [c.115]

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

Современные высокоэффективные эжекционные струйные аппараты являются сложными конструкциями, в которых увеличение значений КПД процесса эжекции для каждого аппарата достигалось путем экспериментального подбора оптимального количества сопел от 1 до 327 [1, 2, 4, 15, 16] и на основе произвольного выбора размеров камеры смешения, горловины, конфузора и диффузора. Поэтому лучшие конструкции эжекционных струйных аппаратов существенно отличаются друг от друга. [c.215]

Угол сужения конфузора (р от сечения 1-1 до сечения 2-2 для газожидкостных смесей составляет величину порядка 2 0,5° [2, 7] для смеси, состоящей из газообразной или жидкостной фаз (р = 5 1° [8, 19, 20]. В конфузорах, имеющих такие углы сужения, наблюдаются наименьшие гидравлические потери. [c.223]

Угол сужения конфузора 5 сопла Лаваля рекомендуется [15,19, 21-23] выполнять до 30 до 60°. Величина общего угла расширения диффузора е сопла Лаваля разные авторы рекомендуют выполнять разную, например Е.Я. Соколов и Н.М. Зингер [15] -от 12 до 24°, Г.А. Ароне [19] от 6 до 10°, Г.Н, Абрамович [24] - от 16 до 24°. Остальные основные конструктивные размеры приведены на рис. 9.8,5. [c.226]

Угол сужения конфузора <р = 5 1 при течении через него однофазного потока и Ф = 2 1° при течении двухфазного потока. [c.228]

Принцип действия данной модификации аппарата сводится к следующему. Высоконапорная среда разгоняется в конфузоре, достигая в сечении К-К скорости, при которой происходит кавитация. Кавитационная область распространяется вдоль по камере смещения. При этом расход высоконапорной жидкости через кольцевую щель определяется из выражения [c.232]

Расход газа в конфузоре найдем ио уравнению неразрывности, применив его к выходному сечению [c.149]

Обнаруженное тепловое сопротивление нетрудно объяснить с точки зрения термодинамики. В рассмотренном примере имеет место расширение газа в конфузоре, затем подогрев его при пониженном давлении и, наконец, сжатие в диффузоре. Но такой цикл противоположен обычному циклу тепловой машины, в котором подвод тепла идет при повышенном давлении. По этой причине рассматриваемый процесс связан с поглощением, а не выделением энергии. [c.193]

Количество движения секундное 38 Компрессор идеальный 35, 50 Конфузор 149 [c.595]

Эти соображения подтверждаются многочисленными экспериментами с диффузорами, конфузорами и крыловыми профилями. [c.28]

Можно представить себе также сверхзвуковую решетку, в межлопаточных каналах которой отсутствует конфузор-ный участок, а сжатие газа происходит только в скачках уплотнения. Для построения такой диффузорной решетки используем профили в форме треугольников, направив поток с заданным числом Mj параллельно стороне треугольника А О (рис. 10.61, а), угол треугольника в точке А выбираем меньше предельного угла для косого скачка при данном значении Ml. В области А 0"В ниже скачка уплотнения А О" осуществляется равномерное течение газа, параллельное стенке А В, со скоростью 1ср< 1 и давлением P v> Р - За точкой В частицы газа попадают в область повышенного давления (р2>Рср), в связи с чем возникает второй скачок уплотнения, в котором поток снова изменяет свое направление. Вершину следующего профиля решетки помещают в точку пересечения скачков О", а грани О"В" и О В проводят параллельно направ-.лению потока после второго скачка. Таким образом, треугольные профили А В О и А"В"О" располагаются параллельно. [c.82]

Постепенное сужение трубы. Постепенно сужающаяся труба называется конфузором (рис. ХП1.11). При движении жидкости в конфузоре скорость потока вдоль трубы возрастает, а давление уменьшается. Так как жидкость движется от большего давления к меньшему, то причин для срыва потока (как это име- [c.210]

Кинематика жидкости 81 Колено острое 212 Континуум 6 Конфузор 211 [c.321]

Число Re > (l-i-5) 10 практически не влияет на характер течения на участке с резким изменением величины и направления скорости (в диффузоре с углом расширения а, 60- -180у в конфузоре с углом сужения 1 30°, в колене с острым углом поворота, в колене и отводе [c.15]

В случае устройства конфузорного выхода из аппарата (рис. 6.3, а) подсасывающий эффект отводящего участка уменьшается, гак как при этом снижается отношение Fi/F,. wjw-i. Вместе с тем следует иметь в виду, что на поток во входном сечении конфузора оказывает подсасывающее действие повышенная скорость в горловине, так что в центре сечения скорость получается больше средней да,. Для определения этой скорости можно воспользоваться формулой (6.6), в которую вместо х следует подставить длину конфузора Д,, вместо F и D,,, — соответственно площадь сечения F и гидравлический диаметр горловины Dip, а вместо Е,, и D .p — соответственно площадь К, и гидравлический диаметр входного сечения конфузора Dipi [c.141]

Д.ЛЯ определения степени неравномерности в рабочей камере аппарата при конфузорном выходе с.чедует учесть неравномерность распределения скоростей во входном сечении конфузора, т. е. вместо истинной площади Е, входного сечения конфузора следует взять несколько меньшую (эффективную) площадь Е, ,,,,, которая определяется соотноыюнием Ер ,, , Ердар/да, [c.141]

Сплошные линии получены обычным путем в предпс ложении отсутствия дополнительного поджатия сечения в конфузоре от F до F[. [c.151]

От других труб она отличается оригинальным конструкторским оформлением как соплового ввода устройства закрутки потока, так и устройства, раскручивающего поток, в виде камеры прямоугольной формы, которой завершается формирование внутреннего контура камеры энергоразделения. Устройство ввода сжатого воздуха в виде интенсивно закрученного потока состоит из двух, имеющих торцевое сопряжение, частей — диффузора и конфузора. Диффузорная часть собственно и выполняет роль соплового ввода, имеющего близкую к спиральному форму. Поперечное сечение сопла выполнено прямоугольной формы с соблюдением рекомендации А.П. Меркулова по соотношению между его длиной и высотой 6 Л = 2 1. Внутренняя поверхность имеет форму усеченного конуса, что позволяет сформировать у выходящего потока осевую составляющую скорости и в некоторой степени снизить количество влаги у относительно теплых масс газа, стекающих по торцевой стенке диафрагмы и подмеши- [c.80]

Для сопел Вентури, имевших конфузор с углом сужения 25 и диффузор с углом 10° при давлении нагнетания жидкости не более 3,0 Мпа расход сохранялся постоянным при изменении давления на выходе из сопла от атмосферного до 0,8 от давления нагнетания жидкости (23, 24]. При этом указывается, что эррозии материала от действия кавитации не было. Однако в работах [26, 27] отмечается, что наблюдаются повреждения сопел, последнее объясняется тем, что скачкообразное изменение давления на поверхности сопла приводит к почти мгновенному сжатию пузырьков и возникновению в момент смыкания их полостей местных ударных и тепловых явлений на рабочей поверхности сопла. В работе [4] отмечается, что высокой стойкостью к воздействию кавитационной эррозии обладают нержавеющие стали. [c.146]

Установка была снабжена эжекционным аппараз ом, содержап ем семь консои-дальных сопел, каждое из которых имело диаметр 5 мм. Эжектор имел проточную часть, конфигурация которой представлена на рис. 9.5. Диаметр его цилиндрической камеры смешения был равен 83 мм, длина последней составляла 415 мм, горловина имела диаметр 30 мм и длину 480 мм. Конфузор был выполнен с углом сужения 2°, а диффузор - углом расширения 6°. Данный аппарат был рассчитан на эжектирование газа турбулентными струями жидкости, каждая из которой имеет угол расширения [c.199]

Для того, чтобы без больших гидравлических потерь преобразовать кинетическую энергию потока в потенциальную энергию -энергию давления, необходимо вы-равнить поле скоростей потока после его сужения в конфузоре. С этой целью после конфузора (сечение 2-2) устанавливается прямолинейный участок - горловина. [c.225]

Вторая модификация эжекционного аппарата со струйным течением кавити-рую1цей жидкости представляет собой конструкцию (см. рис. 9.11,а), содержащую форкамеру с патрубком подводящим высоконапорную жидкость и конфузор, в котором высоконапорная жидкость ускоряется, сужающееся сопло с патрубком, подводящим низконапорную среду, расширяющуюся камеру смешения, прямолинейный участок и диффузор. Камера смешения узким концом подсоединена к суженному концу конфузора, а к широкому концу камеры смепюния подсоединен прямолинейный участок с диффузором. Соосно с форкамерой, конфузором и камерой смешения располагается сужающееся сопло, причем срез отверстия выхода сопла находится в начале камеры смешения, критическое сечение К-К. Между стенками сопла и внутренними поверхностями конфузора и камеры смешения имеется кольцевая щель, через которую протекает высоконапорная среда. [c.231]

Водомер сконструирован следующим образом в трубопровод вмонтированы два фасонных yi астка — сходяш,ийся (конфузор) [c.80]

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.15 , c.37 , c.141 , c.143 , c.151 , c.292 ]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.149 ]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.211 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.208 ]

Механика сплошной среды. Т.2 (1970) -- [ c.93 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.114 , c.290 , c.376 , c.524 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.337 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.145 ]

Гидравлика, водоснабжение и канализация Издание 3 (1980) -- [ c.46 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.107 ]

Внутренние санитарно-технические устройства Часть 3 Издание 4 Книга 2 (1992) -- [ c.219 , c.229 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.103 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...