Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Отсос

Если вредные вещества выделяются в определенных точках помещения, то здесь устраиваются местные вытяжные устройства (отсосы). В случае, когда выделяющиеся газы легче воздуха, точки отсоса располагаются под потолком, а точки притока свежего воздуха — внизу.  [c.198]

Распределение относительных расходов ц по всем четырем секциям при одновременном действии обоих факторов (несимметричность подвода и неравномерность отсоса газа) показано ниже.  [c.263]


Заметим, что влияние радиального движения газа из-за вдува или отсоса определяется параметром Ъ и при Ь -> О решение (5.10.3) стремится к классическому решению в неподвижной среде  [c.318]

При Ь/а <с1 (малый вдув или отсос газа) имеется линейная асимптотика  [c.319]

Значение Nu = 2 соответствует отсутствию радиального движения Ь =0), т. е. решению (5.10.4). Видно, что вдув или испарение Ь > 0) уменьшает, а отсос или конденсация Ь < 0) усиливает теплообмен газа со сферой.  [c.319]

Местная вытяжка (отсос, укрытие)  [c.463]

Ускорение движения dw > 0) достигается здесь за счет подвода дополнительной массы газа в дозвуковой части канала и отсоса газа в сверхзвуковой его части. В критическом сечении (М = 1) расход газа и, следовательно, плотность тока проходят через максимум.  [c.204]

Все же выбор соответствующей формы центрального тела, особенно при осуществлении отсоса пограничного слоя, дает возможность частично использовать изоэнтропическое торможение потока в диффузоре внешнего сжатия и получить восстановление давления несколько более высокое, чем в трех-, четырех-скачковом диффузоре.  [c.474]

Струйные насосы применяют для подъема грунтовых и сточных вод, откачивания осадка из водоприемных и отстойных сооружений, отсоса воздуха из всасывающей трубы при запуске больших центробежных насосов, в теплоснабжении и энергетике и др.  [c.123]

Расчет течения с резким изменением граничных условий был также выполнен в случае, когда на пластине расположены чередующиеся участки вдува и отсоса. В этом случае у стенки на уча-  [c.263]

Это условие позволяет найти температуру на поверхности. Расчетное изменение температуры и числа Стантона на поверхности пластины при наличии чередующихся участков вдува и отсоса показано на рис. 7.14, там же для сравнения приведены опытные данные.  [c.264]

Рис. 7.14. Расчет теплоотдачи и температуры на поверхности при наличии чередующихся участков вдува и отсоса St = Рис. 7.14. <a href="/info/348039">Расчет теплоотдачи</a> и температуры на поверхности при наличии чередующихся участков вдува и отсоса St =
В случае несжимаемой среды при отсосе на стенке может быть получено точное решение, справедливое для полупространства.  [c.272]

Задача 2. Течение несжимаемой среды вдоль пластины при равномерном отсосе  [c.272]


Рассмотрим течение несжимаемой двухкомпонентной смеси вдоль пластины др дх = 0) при равномерном отсосе с учетом теплообмена. Коэффициенты вязкости v, диффузии D, теплопроводности % предполагаются переменными. Соответствующая система уравнений неразрывности, движения, диффузии и энергии запишется в виде  [c.272]

Гл. VI содержит информацию, относящуюся к управлению лобовым сопротивлением и подъемной силой при помощи вспомогательных поверхностей, а также путем отсоса или вдува в пограничный слой дополнительной массы газа.  [c.8]

Исследования показали, что срыв можно предотвратить, если осуществить отсос пограничного слоя и тем самым исключить воздействие на поток такого фактора, как вязкость, являющуюся одним из определяющих условий отрыва. С другой стороны, можно создать искусственно условия, при которых проявляется действие сил вязкости, и тем самым вызвать отрыв  [c.99]

Отсос и сдув пограничного слоя. К числу распространенных методов управления обтеканием относятся отсос и сдув пограничного слоя (рис. 1.12.1,а, б). В результате этого предотвращается срыв потока, возникающий при возрастании угла атаки несущей или стабилизирующей поверхности до значений, больших критического, и, как следствие, увеличивается подъемная сила. Из рис. 1.12.1,6 видно, что при этом становятся больше критические углы атаки а р и максимальные значения коэффициентов подъемной силы Суетах-  [c.103]

Физический эффект от отсоса и сдува одинаков и состоит в увеличении кинетической энергии частиц в пограничном слое, благодаря чему уменьшается нх торможение. При этом в первом случае такой эффект достигается в основном за счет повышения скорости, а во втором — также и за счет увеличения массы воздуха, протекающей через пограничный слой.  [c.103]

Отсос производится при помощи вакуум-насосов, а сдув — при помощи нагнетательных насосов через профилированную щель, систему отверстий или проницаемые поверхности (соот-  [c.103]

Влияние радиального движения около сферы. Влияние радиального движения в рамках идеальной жидкости на силу / учитывается формулой (5.2.13), и это влияние сказывается только при переменности радиуса сферы а, т. е. равномерный вдув или отсос несущей жидкости на поверхности сферы при а = onst (а именно  [c.253]

В связи с этим имеет смысл рассмотреть отдельно стационарное решение уравнений тепло- и массообмена в газе (например, для случая капли в бесконечном объеме газа (гь= °о)), когда все параметры не зависят от времени, а на поверхности капли фиксированного радиуса а и фиксированной температуры имеется постоянный вдув (испарение) или отсос (конденсация) газа. Это решение в общем виде получено И. X. Рахматулиной. Остановимся для упрощешш на случае, когда газовая фаза состоит из одной компоненты с постоянным коэффициентом теплопроводности  [c.318]

ЧТО позволяет в соответствии с (5.10.7) определить скорость вдува (испарения) или отсоса (кондепсацип)  [c.319]

В сварочном производстве достаточно большой объем занимают ручная и полуавтоматическая сварка, требующие постоянного присутствия в зоне вьщеления аэрозолей и токсичных газов оператора. На 1 кг расходуемого электрода вьшеляется до 50 г пыли, что приводит к загазованности в 3-10 и более раз превышающую ПДК. Аналогичные проблемы возникают и при нанесении лако-красочных покрытий, хотя источник зафязнения при этом имеет другую природу. Борьба с газовьшелениями и аэрозолями ведется как путем локализации вредных выделений, так и с помощью приточно-вытяжной вентиляции. В некоторых случаях эффективны местные отсосы. Для этой цели разработан вихревой сварочный аппарат [40, 112, 116] на базе вихревого  [c.270]

Часто техническая необходимость применения вихревых труб для охлаждения связана с ограничениями по расходу сжатого воздуха, требующими минимизации диаметра вихревой трубы при сохранении ее термодинамических характеристик. Это приводит к противоречию, связанному с масштабным фактором. Его преодоление требует определенных усилий по совершенствованию процесса энергоразделения у маломасштабных вихревых труб. Методы интенсификации процесса энергоразделения в маломасштабных вихревых трубах за счет отсоса наиболее нагретых периферийных масс газа с периферии камеры энергоразделения [7, 8] и нестационарного выпуска горячего потока через дроссельное устройство позволили приблизить уровень их термодинамической эффективности (ф = 0,22) к 22%, в то время как адиабатная труба с диаметром d > 20 мм уже позволяла достигать 0,27, а неадиабатная коническая труба В.А. Сафонова давала ф = 0,3. Этот факт обусловил необходимость разработки новой конструкции вихревой трубы, особенность которой состояла в выполнении оребрения на внутренней поверхности камеры энергоразделения на части ее горячего конца [35]. Часть камеры энергоразделения, примыкающая к дросселю (рис. 6.9), была выполнена в виде тонкослойного пластинчатого теплообменника, набранного в виде пакета из штампованных теплопроводных пластин, чередующихся с герметизирующими прокладками, обеспечивающими необходимый шаг.  [c.292]


Го) идет не только на подогрев G (t - to) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры to (нагрев) а° (7 - to) всего продольного потока. Здесь а° -коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения G (t - to) = a (T to) или a = воэрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G О, когда а о, где о — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a /G = (t - to)l Т to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя Го при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать.  [c.51]

Пример аксонометрической схемы системы вытяжной вентиляции ВЗ столярной мастерской учебно-производственного комбината приведен на рисунке 18.29. Система обеспечивает отсосы от трех станков и напольный. Пьитевой вентилятор типа ЦП7-40 № 5, исполнение Б мощностью 7,5 кВт обеспечивает работу системы, выброс опилок и стружки в циклон типа Ц-800, воздуха — в атмосферу. На схеме показаны отсосы от технологического оборудования с указанием количества про-  [c.413]

Необходимо сделать здесь следующую оговорку. Мы видели, что при медленном горении в закрытой трубе В11ереди зоны горения непременно возникает ударная волна. При больших скоростях горения интенсивность этой волны велика и она существенным образом меняет состояние подходящей к зоне горения газовой смеси. Поэтому не имеет, собственно говоря, смысла следить за изменением режима горения при увеличении его скорости для заданного состояния р, V исходной горючей смеси. Для того чтобы достигнуть точки О, необходимо создать такие условия горения, при которых бы не возникала ударная волна. Это можно, например, осуществить при горении в открытой с обеи < сторон трубе, причем с заднего конца производится непре-рыв ый отсос продуктов горепия. Скорость отсоса должна быть подобрана так, чтобы зона горения оставалась неподвижной, и потому не возникала бы ударная волна ).  [c.688]

В частности, площадь узкого сечения диффузора (горла) с учетом влияния пограничного слоя приходится увеличить на 5—15 % по сравнению с определенной без поправкп на его влияние. Чтобы обеспечить безотрывное течение газа в расширяющейся дозвуковой части канала, следующей за горлом диффузора, ее сопряжение с концом сверхзвуковой части осуществляют с помощью специального переходного канала, имеющего весьма плавные очертания с участком постоянного сечения (в зоне горла). Иногда для улучшения характеристик диффузора применяют слив или отсос пограничного слоя через специальные отверстия или щели в стенках диффузора.  [c.476]

Для расширения рабочего диапазона дроссельных режимов и улучшения характеристик диффузора на нерасчетных скоростях полета прибегают к различным методам регулирования диффузоров (изменение проходного сечения горла и взаимного положения центрального тела и обечайки, выпуск воздуха через отверстия в стенке диффузора, слив или отсос пограничного слоя на центральном теле или на обечайке и др.), описанным в специальной литературе ). Регулировоание расхода воздуха через горло сверхзвукового диффузора необходимо также для вывода последнего на рабочий режим ( запуска ). Дело в том, что расчетная скорость потока устанавливается не внезапно, а путем перехода от положения покоя к движению с постепенно нарастающей  [c.488]

Опыты Кнудсена ), в которых различные газы (водород, кислород и углекислый газ) отсасывались через стеклянную капиллярную трубку длиной 12 см II диаметром в свету около 0,3 мм, подтверждают приведенные выше формулы (для б = 1). Гэде ), проделавший позднее и более тш ательно подобные опыты с водородом и азотом (отсос производился с помощью стеклянной трубки диаметром около 0,2 мм), также подтвердил расчетную формулу, но обнаружил, что при давлении выше 0,01 мм рт. ст. опытное значение расхода газа становится на несколько процентов ниже теоретического (при о=1).  [c.174]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя.  [c.48]

Результаты расчетов по приведенной методике коэффициента трения и числа Стантона в бинарной смеси на пластинке при налл-чии вдува приведены на рис. 8.3, 8.4, 8.5. На рис. 8.3 показано изменение коэффициента трения при отсосе и вдуве газа, однородного с газом основного потока. На рис. 8.4 дано изменение коэффициента трения при вдуве разнородных газов фреона, воздуха  [c.291]

В настоящее время теоретически достаточно полно исследованы условия возникновения первой области, т. е. условия устойчивости ламинарного пограничного слоя. Результатом этого исследования является определение теоретического критического числа Рейнольдса (предела устойчивости). Знание этого числа еще не дает возможности указать начало развитого турбулентного течения, т. е. положение точки перехода и соответствующее значение критического числа Рейнольдса. Проблема эта изучена недостаточно полно, и в последнее время особенно широкое развитие получили различные методы исследований перехода в аэродинамических трубах, при помощи которых получена достаточно обширная информация о возникновении турбулентности. Найденное при таких исследованиях положение точки перехода принято обычно характеризовать экспериментальным критическим числом Рейнольдса. Несмотря на известную ограниченность, расчетные методы теории устойчивости имеют большое практическое значение. Они позволяют сравнивать ламинарные пограничные слои с точки зрения возникающих явлений, обусловливающих переход в турбулентное состояние, определять вид обтекаемой поверхности, обеспечивающий сохранение устойчивого ламинарного течения (ламинаризированные профили), отыскивать условия такого сохранения другими методами (в частности, при помощи отсоса пограничного слоя).  [c.89]



Смотреть страницы где упоминается термин Отсос : [c.124]    [c.362]    [c.342]    [c.347]    [c.39]    [c.313]    [c.322]    [c.217]    [c.49]    [c.228]    [c.352]    [c.299]    [c.203]    [c.291]    [c.312]    [c.314]    [c.264]   
Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.544 ]



ПОИСК



Активированные отсосы

Аэродинамика местных отсосов

Боковые отсосы

Бортовые отсосы

Вдув и отсос однородного газа в изотермических условиях

Вдув и отсос однородного газа в неизотермических условиях

Вентиляционный Отсосы

Вентиляционный воздух - Источники тепловыделения отсосов

Вентиляция гальванических цехов Выбор и описание местных и общих отсосов вытяжной вентиляции

Вихревое течение у щелевого отсоса над прямым двухгранным углом

Влагоудаление отсосом пара

Влияние отсоса на лобовое сопротивление и подъемную силу

Воздушное укрытие, совмещенное с кольцевым отсосом

Выбор схемы аспирации и расчет производительности местных отсосов перегрузочных узлов

Движение пара с отсосом вдоль плоской

Движение пара с отсосом вдоль плоской коэффициент расход

Движение пара с отсосом вдоль плоской поверхности

Движение пара с отсосом вдоль плоской поверхности, начальный участок

Движение пара с отсосом вдоль плоской условия применимости приближения пограничного слоя

Дрели с приспособлением для отсоса

Дрели с приспособлением для отсоса стружки

Испытания и наладка отсосов и систем

Казаков (Москва). Устойчивость нестационарного пограничного слоя на линии растекания стреловидного крыла при изменении во времени температуры поверхности и скорости отсоса газа

Компактные струи, оовмещенкые с боковым отсосом

Конденсация с отсосом конденсата

Конструкции Отсосы местные - Количество отсасываемого воздуха

Коэффициент трения при наличии вдува и отсос

Круглые отсосы-раструбы

Литейные Земледельные отделения - Количество воздуха, отсасываемого через местные отсосы

Мастные отсосы сосредоточенных источников технологических вредных выделений

Местные отсосы от рабочих мест

Местные отсосы от рассредоточенных источников вредных выделений

Местные отсосы от рассредоточенных источников вредных выделений и от ребочих мест

Местные отсосы открытого типа

Местные отсосы сосредоточенных источников вредных выделений

Местные отсосы у оборудования

Метод отсоса пленки

Неравномерность отсоса газа

Нестационарные течения у щелевых и круглых отсосов

Нижние отсосы

Объем газов и водяных паров, поступающих под местный отсос

Определение количества вентиляционного воздуха по виду местных отсосов

Основы расчета производительности местных отсосов

Отсос воздуха

Отсос из застойной зоны

Отсос пограничного слоя

Отсос пограничного слоя картина скачков

Отсос пограничного слоя напряжение трения

Отсос пограничного слоя скорость

Отсос подвижной

Отсос потока на боковых стенках

Отсос потока на боковых стенках торцевых стенках

Отсосы Характеристика

Отсосы вредных газов

Отсосы местные

Отсосы от абразивных кругов

Отсосы от деревообрабатывающих станков

Отсосы эффективные местные

Отсосы эффективные местные вмонтированные в конструкцию паяльников

Отсосы ядовитых газов

Отсосы, экранированные приточной струей

Очистка отсосом

Очистное оборудование — Нормы отсоса воздуха

Очистные машины дробеметные полуавтоматические — Нормы отсоса воздуха

Панельные отсосы

Печные отсосы

Пограничный слой щели для отсоса

Подковообразные вихри при отсосе через отверстии в по(раничном слое

Последовательность конструирования местного отсоса и расчета потребного количества аспирационного воздуха

Продольное обтекание полубесконечной изотермической пластины со вдувом или отсосом

Расчет всасываемого прямоугольным отсосом воздушного потока, обтекающего цилиндр (отсос от вальцетокарного станка)

Расчет осевой скорости воздуха у щелевого отсоса, встроенного в плоскую безграничную стенку

Расчет осевой скорости воздуха у щелевого отсоса, свободно расположенного в пространстве

Расчет осевой скорости воздуха у щелевого отсоса-раструба

Расчет параметров отрывных течений при отсосе газа из застойной зоны

Расчет производительности местных отсосов погрузочных бункеров окатышей

Расчет течения воздуха у щелевого отсоса в безграничном пространстве

Расчет течения воздуха у щелевого отсоса, встроенного в плоскую безграничную стенку

Расчет течения на входе в щелевой отсос-раструб

Тестовая задача расчет осевой скорости воздуха у щелевых отсосов

Течение газа со вдувом и отсосом массы. Течение пара в тепловых трубах

Течение при равномерном отсосе

Течение у щелевого отсоса, расположенного в неограниченном пространстве

Течения у щелевых отсосов-раструбов

Травильные Нормы отсоса воздуха

Удаление вредных веществ, выделяющихся от ванн, через местные отсосы

Укрытие и отсос газа на электролизерах

Укрытие неограниченной плоской струей, совмещенное с щелевым отсосом

Укрытие полуограниченной плоской струей, совмещенное с щелевым отсосом

Управление отрывом потока отсос

Управление трением и теплопередачей Ламинаризация пограничного слоя путем его отсоса

Установка для дозированной заливки и отсоса масла

Устранение отрыва пограничного слоя с помощью щелевого отсоса

Устройства для отсоса вредных газов

Экранирование местного отсоса приточными струями

Экспериментальное определение коэффициентов местных сопротивлений профилированных местных отсосов

Электрические сверлильные машины Сверлильная машина с отсосом стружки



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте