Коэффициент сопротивления давления

Таблица XIV.l Значения коэффициента сопротивления давления Сд некоторых тел

Рис. XIV.6. Зависимость коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса

Коэффициент Сд зависит от числа Рейнольдса и от формы обтекаемого тела. При больших числах Рейнольдса, т. е. в случае отсутствия влияния вязкости, коэффициент сопротивления давления зависит только от формы тела (табл. 5.1) [,3]. [c.256]

Таблица 5.1. Значения коэффициента сопротивления давления для некоторых тел с острой кромкой

С увеличением числа Рейнольдса коэффициент сопротивления давления уменьшается. При расчете ветровой нагрузки резервуаров, дымовых труб и других сооружений цилиндрической формы коэффициент сопротивления можно брать для случая обтекания цилиндра (с1=1,2). [c.87]

От каких величин зависит коэффициент сопротивления давления [c.91]

Для характеристики различных видов лобового сопротивления применяются термины коэффициент сопротивления трения , коэффициент сопротивления давления и т. п. [c.157]

Соответственно составным частям сопротивления самолета можно рассматривать и составные части его коэффициента коэффициент сопротивления давления и коэффициент сопротивления трения коэффициент безындуктивного сопротивления и коэффициент индуктивного сопротивления коэффициент волнового сопротивления и т. д. Например, можно написать [c.63]

Сопротивление давления и подъемная сила являются составляющими равнодействующей сил давления. Поэтому коэффициент сопротивления давления зависит от тех же трех факторов (формы самолета, угла атаки и числа М), что и коэффициент подъемной силы. Если бы при изменении сопротивления давления (за счет скорости, плотности воздуха, размеров самолета, угла атаки я т. д.) пропорционально ему изменялось и сопротивление трения, то и коэффициент лобового сопротивления самолета зависел "бы только от указанных трех факторов. Но для такой пропорциональности нужно, во-первых, одно и то же состояние поверхности самолета и, во-вторых, неизменное число Рейнольдса. Учитывая, что эти условия могут быть нарушены, делаем вывод, что на коэффициент лобового сопротивления самолета должны влиять следующие факторы 1) форма самолета 2) угол атаки 3) число М 4) состояние поверхности самолета [c.63]

Срр — коэффициент сопротивления давления с — коэффициент [c.141]

Коэффициент сопротивления давления равен [c.202]

Фиг. 44. Влияние числа Рейнольдса ыа коэффициент сопротивления давления тел с полусферической носовой частью и выступающей иглой [58].

Сд — коэффициент сопротивления давления, который зависит от формы тела, его ориентации по отношению к потоку и от числа Рейнольдса. [c.193]

Для тел обтекаемой формы коэффициент сопротивления давления можно принять (см. табл. 10.1) Сд 0,1. [c.203]

Коэффициент сопротивления давления определяем по формуле [1] [c.203]

Рис. 1.4. Влияние турбулентности на коэффициент сопротивления давления с кругового цилиндра при докритическом режиме омывания.

Рис. 1.10. Коэффициент сопротивления давления с коридорного пучка.

На основе численного анализа нестационарных двумерных уравнений Рейнольдса с использованием дифференциальной <5г-ю-модели турбулентности исследовано обтекание кругового цилиндра сверхзвуковым потоком совершенного газа применительно к условиям эксперимента. Расчеты выполнены при числах Рейнольдса Re = 2 х 10 и Маха М = 1.1 1.3 и 1.7, а экспериментальные исследования - при Re = 1.62 х 10 -2 х 10 в диапазоне числа Маха 0.7 М s 1.7. Проведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных по распределению коэффициента давления по поверхности цилиндра, положению точки отрыва на обтекаемой поверхности и величине коэффициента сопротивления давления цилиндра. [c.134]

По распределениям локальных аэродинамических характеристик вычислялись суммарные коэффициенты сопротивления давления С,р и трения ,F [c.138]

Рис. 6. Коэффициент сопротивления давления в зависимости от числа М / - расчет 2-6 - эксперименты / [16, 17] [18] [20] [19] 7 - расчет [12]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по коэффициенту сопротивления давления С,р цилиндра в транс- и сверхзвуковом диапазоне числа Маха проведено на фиг. 6. При малых сверхзвуковых скоростях набегающего потока результаты расчетов хорошо согласуются с экспериментальными данными /, а при больших скоростях - с экспериментом [20]. Остальные экспериментальные данные располагаются выше нашей расчетной зависимости и согласуются с расчетами [12]. [c.144]

Интересно отметить, что экспериментальные данные [16] и [18], а также результаты расчетов [12] указывают на "пик" коэффициента сопротивления давления С,р при числе М = 1, в то время как экспериментальные данные / и результаты настоящих расчетов говорят о плавном переходе через скорость звука. Эти различия в характере поведения коэффициента сопротивления давления С,р при малых сверхзвуковых скоростях обусловлены разным качеством моделирования потока в аэродинамических установках и использованием разных моделей турбулентности причисленном анализе. [c.144]

Заключение. Проведено сопоставление расчетных и экспериментальных данных по распределению коэффициента давления по поверхности цилиндра, положению точки отрыва на обтекаемой поверхности и величине коэффициента сопротивления давления цилиндра при сверхзвуковых скоростях набегающего потока (1 < М. < 2.5). [c.144]

Опытные значения коэффициента сопротивления давлению некоторых тел приведены в [c.50]

На рис. 1.42 показаны ноля динамических давлений в различных сечениях за коленом с профилированными лопатками. Распределение скоростей в колене с лопатками получается достаточно равномерным даже в сечении за коленом. Коэффициент сопротивления при этом тем меньше, чем больше относительный радиус закругления колена г . [c.43]

Рис. 3.3. Поля безразмерных динамических давлений за решетками с различными коэффициентами сопротивления р [128]

Наименьшие потери давления при превращении исходного профиля в заданный гюа с помощью распределенного по сечению сопротивления получаются тогда, когда при расчете коэффициента сопротивления рг по формуле (4.19) значение с будет выбрано из условия с = 2 (тю 1 — й>ог)шах> где (гйз — ог)шах — наибольщая разность относительных скоростей исходного профиля и профиля, созданного решеткой. Отсюда [c.97]

Теоретическое определение коэффициента Сд обычно затруднено и его значение часто находят экспериментально, испытывая тело (или его модель) в аэродинамической трубе. На рис. XIV.6 приведены экспериментальные данные о зависимости коэффициента сопротивления давления от числа Рейнольдса для цилиндра (кривая /), круглого диска (кривая 2) и шара (кривая 3). Здесь число Рейнольдса Re = Uoo l/v, где Ыоо — скорость набегающего потока, I — характерный линейный размер (например, для шара — его дигметр). С увеличением числа Рейнольдса значение коэффициента сопротивления давления [c.231]

В табл. XIV. 1 приводятся зна1ения коэффициентов сопротивления давления для некоторых тел эти значения относятся главным образом к той области сопротивлений, в которой коэффициент сопротивления давление мало изменяется с изменением числа Рейнольдса. [c.232]

На рис. 244 показаны для сравнения кривые зависимости коэффициентов профильного сопротивления и сопротивления трения серии симметричных профилей Жуковского от относительной их толшцны. На диаграмме сила сопротивления отнесена к миделевой плош ади крыла, а не к площади в плане этим объясняется, почему при уменьшении относительной толщины коэффициенты профильного сопротивления и сопротивления трения возрастают. Показанная вертикальными штрихами разность между коэффициентами профильного сопротивления и сопротивления трения определяет коэффициент сопротивления давлений. Рассмотрение диаграммы, составленной при фиксированном числе Рейнольдса (П< с/у = 4-10 ), приводит к отчетливому выводу о росте роли сопротивления давления с увеличением относительной толщины профиля и, наоборот, о повышении значения сопротивления трения при переходе к тонким профилям ). [c.616]

Вигардт [107] получил следующие приближенные эмпирические формулы для коэффициента сопротивления давления Свр, исполь- [c.201]

Из анализа выражений для аэродинамических сил (1.3.2)-i-(1.3.4) следует вывод, что каждую из этих сил можно разделить а составляющую, обусловленную давлением, и составляющую, связанную с касательными напряжениями, возникающими при движении вязкой жидкости. Напрнм , лобовое сопротивление Х== =Xj,+Xf. первая составляющая (Лр) называется сопротивле-шнем давления, вторая (X/) — соп рот и в л е н и е м трения. Согласно этому полный коэффициент сопротивления равен еуиме коэффициентов сопротивлений давления и трения с,= с р+ + xf- [c.34]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

В 1975 г. автором настоящей работы и Л. М. Минкиным были проведены эксперименты по определению коэффициента сопротивления цепочки графитовых шаровых элементов (от 10 до 36 штук) диаметром 70 мм в прямой трубе из нержавеющей стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 72 мм (Л =1,03). Опыты проводились на разомкнутой воздушной петле с давлением осушенного воздуха от 0,1 до 0,3 МПа и массовым расходом 0,02—0,07 кг/с. Шары закреплялись в трубе со стороны выхода воздуха стальным штырем диаметром 10 мм, измерение статического давления проводилось на расстоянии 10 диаметров шара до и после шарового слоя. Диапазон изменения чисел Re= (2,5ч-6) 10 . Полученные значения приведены в табл. 3.4. [c.61]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99] [c.123]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...