Соединение цилиндров

Для получения газа высокого давления применяют многоступенчатые компрессоры (рис. 16-7), в которых сжатие газа осуществляется в нескольких последовательно соединенных цилиндрах с промежуточным его охлаждением после каждого сжатия. [c.254]

Эти показатели качества оценивают все этапы жизненного цикла изделия, включая механическую обработку деталей технологию сборки процесс изготовления этап эксплуатации узла. В качестве анализируемой конструкции рассматривалось подвижное торцевое соединение цилиндра с траверсой цилиндрического шарнира. Доминирующим для этих поверхностей является диффузионный износ. [c.224]

Болты фланцевого соединения цилиндра турбины имеют диаметр = 20 мм и длину / = 80 мм. Начальное упругое натяжение каждого болта равно Р = 4 т. Соединение работает при температуре 7" = 450°. [c.327]

При действии высокого внутреннего давления используют трубы, составленные путем прессовой или горячей посадки, из двух и более цилиндров. Прочность соединения цилиндров и возникновение в их стенках начальных напряжений обусловливается тем, что внутренний диаметр охватывают,его цилиндра делается меньше наружного диаметра охватываемого цилиндра на величину натяга А (рис 209). [c.360]

Примерные эпюры и от давления ро в соединенных цилиндрах показаны на рис. 210 пунктирными линиями аЗ и d. [c.361]

Обычно цилиндровый блок вращается, а распределительное устройство неподвижно. Когда а 0, то при вращении блока J поршни 2, шарнирно связанные шатунами 5 с наклонной шайбой б или ведущим диском 9, совершают возвратно-поступательные перемещения в цилиндрах. Удаляясь от распределительного узла 3, поршни совершают всасывание жидкости, а приближаясь к нему — нагнетание. Подвод жидкости к цилиндрам и отвод от них осуществляется через отверстия в торце цилиндрового блока, которые попеременно соединяются с распределительными серповидными окнами 7 и 8, имеющимися в распределителе 3. Когда поршни доходят до крайних точек, то отверстия цилиндров располагаются против перемычек между окнами 7 и б, благодаря чему пиния всасывания отделяется от линии нагнетания. Для предотвращения ударного действия обратного потока жидкости в момент соединения цилиндра с полостью нагнетания на концах окон предусмотрены узкие канавки малого сечения, которые соединяют цилиндры с полостью нагнетания до соединения их с основными окнами. Благодаря этому происходит плавное повышение давления в цилиндре до давления в полости нагнетания. [c.169]

Для измерения пульсирующей нагрузки прежде всего перекрывается вентилем 18 непосредственное соединение цилиндра 3 с цилиндром 22 и в маслопровод 16 включается золотник 26 пульсатора. Сердечник золотника сцеплен через коническую шестерню с коленчатым валом 12 и вращается вместе с ним. При положении коленчатого вала, когда плунжер 14 находится в самой верхней точке, золотник 26 соединяет маслопроводы 25 и 24 между собой, и наибольшее давление, возникающее в этот момент в цилиндре 3, передается в цилиндр 22. Через пол-оборота вала 12 плунжер переходит в свое низшее положение, а золотник 26 устанавливается так, что маслопроводы 25 и 23 оказываются соединенными. При этом в цилиндре возникает наименьшее давление, которое через золотник и маслопровод 23 передается на манометр 20. При всяком другом положении плунжера золотник закрывает маслопроводы 24 и 23, сохраняя в них постоянное давление. Таким образом, по шкале 19 отсчитывают максимальную, а по манометру 20 минимальную пульсирующую нагрузку на образец. [c.241]

При статических испытаниях прежде всего открывают вентиль 18 для непосредственного соединения цилиндра 3 с цилиндром 22 и от маслопровода 10 отключают клапан 11 регулятора постоянства нагрузки. Затем включают мотор 5, и насос 6 начинает подавать масло в рабочий цилиндр 3. Скорость подачи масла регулируют ручкой 9 и штурвалом 8 в соответствии с желаемой скоростью возрастания нагрузки на образец, что наблюдают по движению стрелки шкалы 19. [c.242]

На фиг. 34 схематически показано применение сильфонов для дистанционного управления, Если два сильфона соединить трубкой и весь узел наполнить жидкостью, то перемещение одного из сильфонов передается через всю систему другому сильфону, как и в гидравлически соединенных цилиндрах с поршнями. [c.23]

При линейном изменении натяга от нуля (на краю втулки) да 26 = 0,00Ы (в середине соединения) распределение напряжений (кривая / на рис. 9.8, а) оказывается наиболее близким к распределению напряжений в соединении цилиндров одинаковой длины. [c.167]

На основании полученных данных можно сделать следующие выводы, В промежуточных положениях перемещение схвата вниз под действием нагрузки вызывается рядом причин перемещением цилиндра вследствие упругости соединения цилиндр—центральная консоль и его люфта, упругостью прокладок в торце цилиндра и на поршне штока, изгибанием штока манипулятора. [c.93]

Если при соединении конденсатора положение цилиндра не изменяется,/то его фундаментные плиты могут быть залиты бетоном, В турбинах высокого давления ЛМЗ применяется сварное соединение цилиндра с конденсатором. [c.191]

Фиг. П. Опоры конденсатора и сварное соединение цилиндра с конденсатором

Количество колец зависит от давления в цилиндре и природы рабочей среды. Роль отдельных колец в герметизации соединения цилиндр — поршень (на примере двигателей внутреннего сгорания) можно видеть из следующих цифр [2J измерения давлений в различных местах [c.821]

Первый тип (простейший) применяется для передвижения на короткую длину — до 2 При соединении цилиндра 1 с источником напорной жидкости (фиг. 49), а цилиндра 2 с баком, стол будет передвигаться влево, при обратном соединении — вправо. [c.456]

Разность температур между фланцем и шпилькой. При прогреве и пуске турбины нельзя превышать допустимую разность температур фланцев и шпилек ЦВД и ЦСЦ. Предельно допустимая разность устанавливается заводом-изгото-вителем для каждого типа турбин и должна быть указана в местных инструкциях. Допустимая разность изменяется от О до 40—45° С, причем температура фланцев должна быть выше. Если будет выше температура шпилек, то произойдет ослабление фланцевых соединений цилиндров, которое может привести к раскрытию горизонтальных разъемов. Однако и температура фланцев не должна сильно превышать температуру шпилек, так как в этом случае будут возникать значительные дополнительные растягивающие напряжения в шпильках. [c.108]

Изготовление цилиндров высокого и среднего давления из отливок легированных перлитных и хромистых сталей требует использования при их сварке высокого подогрева и проведения термической обработки. Для большинства конструктивных швов соединения цилиндра с патрубками, флан- [c.109]

Блоки подшипников. Схема расширения турбины и соединения цилиндра с подвижным корпусом переднего подшипника сохранились прежними. Совершенствование этого узла было в основном связано с размещением в корпусе подшипника сервомотора с целью сократить длины высоконапорных [c.19]

Горизонтальный разъем цилиндров. Особое внимание уделяется совершенствованию фланцевых соединений цилиндров и корпусов стопорных и регулировочных клапанов, так как температурные напряжения в них — главное препятствие для быстрого пуска и нагружения турбины. С этой целью уменьшаются размеры фланцев и до предела смещаются оси болтов к стенке (рис. III.6, а). Уменьшению шага болтов способствует поочередное расположение их по системе гайка—болт. Таким путем ширину фланца в новых турбинах удается уменьшить более чем на треть по сравнению с ранее применявшейся. [c.37]

Недостаточная плотность фланцевых соединений цилиндра или потеря ими плотности со временем объясняются плохой подгонкой разъемов, низким качеством мастики, недостаточной затяжкой болтов и шпилек, неудачной конструкцией шпилек, короблением цилиндра, а у цилиндров ч. в. д. также релаксацией напряжений материала шпилек. Неплотность разъемов, находящихся под вакуумом, очень часто остается незамеченной. [c.25]

В этой конструкции вообще нет болтовых соединений цилиндра горизонтальный фланец отсутствует, вертикальный же разъем крепится с помощью кольцевых гаек. Таким образом, в данной конструкции резьбовое соединение осуществляется не болтами, а в виде непосредственного свинчивания частей корпуса. [c.222]

Система обогрева фланцевых соединений цилиндров высокого и среднего давления паровых турбин [c.165]

При отсутствии гибкого дна и жестком соединении цилиндра с h uiom (рис. 15.3, г) напряжения в цилиндре значительно возрастают, увеличивается его изгибная жесткость и связанная с ней нагрузка на генератор. Применять такую конструкцию не следует. [c.238]

В исполнении гибкого колеса по рис. 15.3, а осевую податливосИ) обеспечивают тонким дном в месте перехода цилиндра к валу. Применяют сварные варианты соединения цилиндра е гибким дном стыковым швом (рис. 15.3, (3), с отбортовкой кромок (рис. 15.3, е). Возможно также сварное соединение гибкого дна с BiuioM по размеру не более ф (рис. 15.3, ж) на гибком дне выполняют отбортовку по диаметру вала. [c.238]

На рис. 15.12 представлена типовая конструкция из стандартного ряда волновых редукторов общего назначения —редуктор Вз-160 (разработка ВНИИредук-тора и МВТУ им. Н.Э. Баумана). Отличительные особенности конструкции двухопорный вал генератора соединение кулачкового генератора с валом с помощью шарнирной муфты (рис. 15.10, б) сварное соединение цилиндра гибкого колеса с дном шлицевое соединение гибкого колеса с валом соединение с натягом жесткого колеса с корпусом цилиндрическая форма внутренней полости корпуса без внутренних углублений и карманов, упрощающая отливку и очистку после литья и механической обработки. Другие рекомендации по проектированию корпусных деталей и крьииек приведены в гл. 17. [c.244]

В стенках соединенных цилиндров начальные напряжения от давления роопределяют по формулам (202) и (203). При этом следует учитывать, что для внутреннего цилиндра с радиусами rj и Гг контактное давление ро является наружным (внутреннее давление [c.361]

Для испытания образца на пульсирующую нагрузку сначала вентилем 18 закрывают непосредственное соединение цилиндров 3 и 22 и одновременно в маслопровод 16 включают золотник 26 пульсатора. Поворачивая илтурвал 15, поднимают хвост скалки 17 до совпадения ее верхнего шарнира с шарниром кулисы 13, что соответствует нулевому положению стрелки, связанной со штурвалом 15. При этом плунжер 14 пульсатора занимает свое самое верхнее положение. [c.242]

Знак нагрузки в инверсивной машине меняют путем изменения компоновки машины, например, путем соответствующего закрепления опорно-захватных траверс или соединения цилиндра с рамой для сжатия или плунжера с рамой для растяжения (рис. 16). Стендовые машины характеризуются отсутствием рамы. По этому принципу делают простые и универсальные машины. По назначению различают следующие основные типы машин с гидравлическим приводом для испытания образцов при растяжеиии-сжатни прессы для стандартных испытаний строительных материалов (ПС) прессы для испытаний конструкций (ПК) разрывные машины для стандартных испытаний материалов (P ) разрывные машины для исследований хрупкости разрушения (РХ) разрывные машины для испытания изделий (РК) универсальные машины для испытаний материалов и исследований их механических свойств (УМ) универсальные машины для исследования конструкций (УК). [c.58]

В большинстве современных двигателей стремление разгрузить станину от растягивающих усилий, возникающих при вспышках топлива, привело к созданию анкерной конструкции соединения цилиндров с фундаментной плитой (фиг. 285). Для того чтобы связи разгружали станину от растягивающих ус илий, при сборке им дают предварительную затяжку с таким расчетом, чтобы суммарное усилие во всех тягах на 35—50% превьчнало наибольшее усилие, возникающее при вспышке топлива в цилиндре. [c.488]

В котельных установках получили широкое распространение сдвоенные (двухцилиндровые) паровые поршневые насосы типа Вортингтона (рис. 51) с горизонтальным расположением цилиндров и прямым соединением цилиндров с паровой машиной, а также другие типы с вертикальным расположением цилиндров. [c.95]

В последнее время в связи с появлением электрошлаковой сварки деталей большой толщины и повышением прочности сварных соединений цилиндры стали выполнять сварно-коваными, состоящими из двух-трех частей. Использование электрошлаковой сварки при изготовлении цилиндров позволило резко сократить трудоемкость обработки как по заготовительным, так и по механообрабатывающим цехам. [c.266]

Стыковое сварное соединение цилиндра с цилиндром наиболее важно для труб парогенератора. Возникающие при этом дефекты представляют серьезную проблему из-за большого числа сварных швов в парогенераторе. Основными из них являются непровар, пористость и воздушные пузыри (рис. 7.5) [6]. Большинство обычно используемых материалов не подвержено трещинообразо-ванию, однако трещины могут возникнуть при сварке мартенсит-ных и стареющих аустенитных сталей. Некоторые стали, относительно редко применяемые в парогенераторах, особенно чувствительны к трещинам. В частности, образование трещин в зоне термического влияния очень трудно предотвратить в мартенсит-ной стали с 12% Сг, потому что объемные изменения связаны с мартенситным переходом. Никелевые стали также склонны к трещинообразованию как в сварном шве, так и в зоне термического влияния. Трещинобразование в сталях с 12% Сг можно предотвратить, используя их предварительный нагрев, а в никелевых сплавах — используя специальный присадочный металл, например проволоку 1псо А , и в обоих случаях можно свести к минимуму при ограничении тепловой мощности дуги и использовании высококачественных проволочных электродов или при применении пульсирующей дуги. Очень серьезная проблема при сварке труб парогенератора связана с наплавом, получающимся на внутренней стороне трубок. Обычно его пытаются удалить при протяжке, но этот способ не очень эффективен, особенно когда сварной шов находится в центральной части длинной трубы. Первоначально многие сварные узлы такого рода получали контактной стыковой сваркой, причем в критический момент в трубу под давлением подавали инертный газ, чтобы предотвратить натек металла внутрь. К сожалению, уловить четкую грань между образованием наплава и полным требуемым проплавлением в этом случае очень трудно, так как даже случайные колебания элект- [c.75]

Приварка труб к трубной доске является особым случаем сварного соединения цилиндра с цилиндром, в котором радиус большего цилиндра равен бесконечности, и поэтому он должен быть очень толстостенным по сравнению с трубами, которые приваривают к нему. Обычно трубы очень тесно расположены в трубных досках, что делает трудным или невозможным выполнение сварки со стороны труб. В ранних конструкциях трубы завальцо-вывали в трубную доску (рис. 7.18, а) и окончательно зачекани-вали из открытого конца. Но эта конструкция имела два недостатка во-первых, наличие щели между трубой и трубной доской, которая действует как место концентрации примесей воды или как место с различной аэрацией, что способствует разрушению в результате коррозии во-вторых, образование ловушки газа, который может улетучиваться через сварной шов уже после затвердевания и будет причиной местного разупрочнения, если нет настоя-ш,ей течи между трубой и трубной доской. Более успешно применяется сварное соединение типа Фостера — Уилера , качество [c.89]

Патрубки необходимы в некоторых точках системы паропроводов, когда требуется соединить две трубы или обеспечить очень крутые повороты. Это может делаться для удобства конструкции паровых линий, если необходимо снабжать несколько агрегатов, расположенных в относительно отдаленных точках, или если необходимо уравнять давление между двумя параллельными ветвями. При этом применяют соединение цилиндра с цилиндром, которое обычно осуществляется присоединением под прямым углом труб меньшего диаметра к трубам большего диаметра. В точке пересечения труб недостаточно материала, чтобы он мог успешно сопротивляться кольцевым напряжениям. Эта нехватка компенсируется увеличением толщины одной из труб. Более просто уменьшить напряжение можно за счет увеличения зоны сечения одной из труб, численно равного уменьшению сечения при переходе от трубы большего диаметра к трубе меньшего диаметра. Независн- [c.196]

Стопорный клапан крепился непосредственно к цилиндру, благодаря чему не было перепускных труб — большое преимущество с точки зрения динамики регулирования. Способ соединения цилиндра с корпусом переднего подшипника и конструкция весьма жесткого корпуса НД надолго сохранились как принципы конструирования турбин ХТГЗ. [c.6]

Фиг. 18. Типы соединений цилиндра с подшипником fa — полуфланцем б — лапами.

Основных типов соединений цилиндра с корпусом подшипника два полуфланцами и при помощи опорных лап цилиндра. [c.74]

Для рассматриваемой конструкции характерно широкое применение литья, в том числе для выхлопных частей и для перепускных труб. Эго, по-видимому, объясняется недостаточным еще в те годы распространением сварки и низкой стоимостью литья. Диафрагмы установлены непосредственно в расточке цилиндров, без промежуточных обойм, и уплотнены шнуром, что дает неустойчивое положение диафрагм в радиальном направлении. Применению такой конструкции способствует отсутствие отборов пара и соответствующих камер. Сопловых коробок нет, пар от регулирующих клапанов поступает непосредственно в каналы цилиндра. Эго а также соединение цилиндров с корпусами подшипников с по мощью полуфланцев способе гвует значительному изменению формы и взаимного положения деталей при пусках и требует медленного пуска с тщательным прогревом. Плохая центровка диафрагм в корпусе, жесткие промежуточные уплотнения и гибкие, плохо защищенные роторы делают возможные задевания очень опасными. Подшипники ротора низкого давления расположены не в корпусе [c.269]

Присос воздуха в конденсатор, вызывающий ухудшение вакуума и повышение расхода пара, а также переохлаждение конденсата, чаще всего происходит через неисправно работающие концевые уплотнения вала турбины или через неплотности частей испарительных и подогревательных регенеративных установок няходящихся иод вакуумо-м, реже через неплотности фланцевых соединений цилиндра турбины и различных соединений самого конденсатора. Воз.ложны также неплотности водяных уплотнений ат.чосферного клапана и стыка конденсатора с горловиной турбины. Весьма ориентировочно количество воздуха, проникающего в конденсатор, может быть определено по формуле [c.250]

Плоскости горизонталь ного соединения цилиндров турбин с дав лением до 35 кгс1см корпусов подшипников корпусов редукторов и вкладышей. [c.121]

Для обеспечения подвижного соединения цилиндров и корпусов подшипников с фундаментными рамами используются дистанционные болты. Дистанционные болты устанавливаются также на лапах цилиндров, если корпуса подшипников жестко соединены с фундаментными рамами, и цилиндры при тепловых расширениях скользят своими лапами по опорным поверхностям подшипников. Различное конструктивное оформление дистанционных болтов показано на рис. 80. Однако при часто (наблюдаемой на (практике неперпёндикулярности оси резьбы и сопрягаемых поверхностей возникают значительные затруднения при необходимости выдержать определенные зазоры б (рис. 80,а б). Эти затруднения исключаются при использовании дистанционных болтов [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...