Конечная средняя мощность

Преобразование Фурье как для сигналов с конечной энергией (3.16), так и для сигналов с конечной средней мощностью (3.20) записано здесь в комплексной форме, и функции спектральной плотности S((o) и Fi(a>) определены на всей действительной оси частот (— ОО, сю), включая диапазон отрицательных частот, не имеющих прямого физического смысла. Это сделано для облегчения выкладок. Комплексная форма записи преобразования Фурье более удобна в теоретических расчетах. Связь ее с односторонним преобразованием Фурье в интервале положительных физически значимых частот дается, например, в книгах [170, 329]. [c.89]

Предположим теперь, что функция u t) не допускает преобразования Фурье, но имеет конечную среднюю мощность. Тогда, вообще говоря, интеграл (3.3.3) не существует. Однако обрезанная функция [c.74]

Пусть V t) — случайный процесс, выборочные функции которого являются результатом прохождения всех выборочных функций случайного процесса U(t) через известный линейный фильтр ). Тогда V t) называется линейно отфильтрованным случайным процессом. Для случайных процессов с выборочными функциями, допускающими преобразование Фурье, найдем соотношение между спектральными плотностями энергии e v v) на выходе фильтра и ITu(v) на входе фильтра. Если выборочные функции процесса u t) не допускают преобразования Фурье, но имеют конечную среднюю мощность, то нужно найти соотношение между спектральными плотностями мощности 9v v) и 9и ). [c.76]

В случае процессов с конечной средней мощностью соотношение между спектральными плотностями y(v) и y(v) выводится путем более тонких рассуждений. В этом случае фурье-образы 3>"(v) и U(v), вообще говоря, не существуют. Однако обрезанные волновые формы v-p t) и Uf(t) имеют фурье-образы Tf ) и Я1т ). Кроме того, хотя и приближенно (из-за концевых эффектов ), мы все же можем написать соотношение [c.77]

Конечная средняя мощность 73 Контраст спекл-структуры 331 Корреляция случайных переменных 27 Коэффициент асимметрии 251, 252 [c.515]

Предположим, что 51( ) имеет конечную среднюю мощность, а 5г(0 — бесконечную полную энергию. Тогда интеграл произведения имеет конечное значение. В этой ситуации полезным корреляционным моментом является эффективный интервал корреляции [c.194]

Для анализа вариантов и выбора из них конечного можно использовать формальные методы и алгоритмы, применяемые для аналогичных целей на стадии расчетного проектирования. Таким образом, задачи конструирования элемента в целом достаточно хорошо формализуемы. Однако отметим, что многие конструктивные элементы ЭМП, особенно для машин малой и средней мощности, проектируются вручную без всесторонних, глубоких расчетов. Это приводит к утяжелению конструкции, повышенному расходу материалов, увеличению стоимости и другим нежелательным последствиям. Поэтому при создании конструкторско-технологической подсистемы САПР ЭМП особое внимание следует уделить всестороннему математическому моделированию всех конструктивных элементов. [c.167]

Совершенствование заготовительного производства будет способствовать изменению структуры станочного парка увеличению доли шлифовальных и других станков для конечных операций за счет сокращения доли токарных станков. Наращивание производства специальных станков, а также уникальных станов для тяжелого машиностроения приведет, очевидно, к увеличению мощности электродвигателей, установленных на единице оборудования. С другой стороны, изменение номенклатуры станочного парка в сторону повышения удельного веса высокоточных станков и станов для электрофизических и электрохимических методов обработки металлов может стабилизировать среднюю мощность одного стана. [c.57]

Нетрудно заметить, что средняя мощность совпадает с функцией автокорреляции (3.2) сигнала gi(it) при нулевой задержке времени т = 0. Так как средняя мощность — конечная величина, то, представляя ее в виде интеграла по частоте, можно записать следующее равенство типа (3.17) [c.88]

Отношение правдоподобия для случая приема модулированных по интенсивности сигналов оптического диапазона находилось для двоичной системы связи, средняя мощность на выходе передатчика которой модулируется одной из двух детерминированных огибающих. Считалось, что априорные вероятности посылки той или другой огибающей одинаковы. Синхронность работы приемника достигается с помощью специальных синхронизирующих колебаний или с помощью самого сигнала, который, конечно, всегда содержит информацию о начале и конце посылки. В ходе приема необходимо определять, какая из двух огибающих была использована при модуляции передатчика. [c.117]

Параметры ТЭЦ, т. е. начальное и конечное давления пара, работающего в турбинах, а также перегрев его существенно влияют иа экономичность работы станции. Вопросы о влиянии параметров пара на экономичность работы ТЭЦ подробно рассмотрены в специальных курсах по тепловым и электрическим станциям [Л. 11, 12]. Напомним лишь основные положения, которыми надо руководствоваться при выборе рабочих параметров тепловых электростанций средней мощности. [c.44]

Энергия, необходимая для поддержания незатухающих колебаний Б контуре, доставляется анодной батареей. Легко видеть, что эта компенсирующая потери энергия поступает из анодной батареи не все время, а только в течение полупериода за каждый период, именно того полупериода, в течение которого течет анодный ток (рассеяние же энергии в колебательном контуре происходит, конечно, все время, так как контур обладает постоянным сопротивлением / ) ). Так как батарея дает ток только в течение полупериода, то средняя мощность, отдаваемая батареей, имеет значение [c.189]

До сих пор считали, что интеграл от квадрата модуля коррелируемых функций имеет конечное значение (сигнал с конечной энергией). Если сигналы 1 ( ) и 5г(0 содержат среднюю мощность конечной величины, но бесконечную полную энергию (сигналы с конечной мощностью), их корреляционная функция [c.194]

Эффективность протекания кавитационных процессов, казалось бы, может оцениваться работой запасаемой в кавитационных пузырьках. Отнеся эту работу ко времени захлопывания т, или, что более правильно, к короткому промежутку времени т в конечной стадии захлопывания, когда выделяется основная мощность, получим среднюю мощность, отдаваемую всеми кавитационными пузырьками при их захлопывании. Однако время захлопывания т, а тем более т обычно неизвестны. [c.207]

Сигналы с ограниченной мощностью [3, 7, 18]. Если энергия сигналов бесконечна, как в случае периодических или случайных сигналов, то некоторые из приведенных равенств, например (7.17) и (7.22), не могут быть определены. Однако в этом случае средняя мощность сигналов за некоторый интервал времени Т является конечной. Определим мощность таких сигналов с ограниченной мощностью как [c.219]

АЭС мощностью 1000 МВт сбрасывает охлаждающую воду в пруд-охладитель с площадью зеркала 1000 га. Пусть высота атмосферного слоя, в котором происходит вертикальное перемешивание возду.ха, равна 50 м, а горизонтальное перемешивание незначительно. Если первоначальная температура воздуха равна 20 С, а влажность — 40%, какая доля сбросной теплоты будет поглощена испаряющейся водой за 8 ч Если половина этой сбросной теплоты отводится за счет теплопроводности и теплового излучения, какой будет конечная температура воды в этом водоеме (Начальная температура воды 20"С. средняя глубина пруда 5 м). [c.229]

Анализируя причины расхождения, в результатах, полученных тремя указанными методами, можно установить следующее. При применении самого грубого метода предполагается, что движущий момент является постоянным и определяется по средней величине, момента сопротивления за период движения машинного агрегата. Таким образом, в этом случае величина момента инерции маховика не зависит от мощности двигателя и от вида его механической характеристики. Применяя второй метод, пользуются двумя точками механической характеристики двигателя и, следовательно, здесь величина мощности двигателя оказывает влияние на конечный результат. В третьем методе приближенная механическая характеристика определяется по трем точкам заданной действительной характеристики, а далее вычисление величины момента инерции махового колеса производится ло точной формуле. Наглядно сравнить результаты, полученные указанными тремя методами, можно по фиг. 57, на которой избыточная площадь в первом случае определяется как площадь прямоугольника (нижнее основание располагается на уровне 184,2 кГм), во втором случае —по площади трапеции с наклонной нижней стороной, и в третьем случае— по площади трапеции с одной криволинейной стороной. [c.116]

В начале бО-х годов специалисты-угольщики Великобритании утверждали, что угольную промышленность ожидает бурный рост, поскольку нефть быстро подходит к концу . В то время это был не очень убедительный аргумент, однако менее жесткое предположение, что в средне- и долгосрочной перспективе уголь потребуется для компенсации уменьшающихся поставок нефти, было вполне разумно и принималось многими специалистами нефтяной промышленности. Те, кто проработал в угольной промышленности более 20 лет, теперь чувствуют, что их надежды начинают сбываться усиливается борьба рабочих за повышение заработной платы и улучшение условий труда под лозунгом Уголь возвращается на свое заслуженное место укрепляется сходный взгляд политических деятелей на энергетические проблемы в целом правительства стран, обладающих запасами угля, чувствуют, что можно отложить заботы по созданию новых источников энергии для замены нефти, поскольку всегда имеется уголь . Вплоть до 1980 г. можно было рассчитывать лишь на уголь, добываемый из уже имеющихся шахт с помощью существующих трудовых ресурсов и оборудования. В 1965—1970 гг. проектировалось очень небольшое число шахт, которые должны были вступить в эксплуатацию в 1975—1980 гг. Конечно, в некоторых пределах можно увеличить мощность существующих шахт, однако современные способы извлечения угля требуют значительно большего объема подготовительных работ, чем старые, ручные способы. После 1980 г. в эксплуатацию вступают новые шахты, проектировавшиеся с 1973 г., однако во избежание неправильного понимания не следует забывать, что такое ресурсы угля и что такое доказанные резервы, поскольку лишь последние используются в горной промышленности. [c.78]

Пусть спектр мощности обладает конечным числом п средних частот несущих oj (/ = 1, 2 и) (рис. 1). [c.92]

Обычно при проектировании турбины с помощью коэффициента возврата тепла подсчитывают примерный расход пара. Прежде всего подставляют в выражение (11-23) принятую среднюю величину т] для ступеней турбины вместе с выбранной величиной коэффициента возврата тепла R. Полученная величина к. п. д. турбины в сочетании с потребной мощностью, начальным состоянием и конечным давлением позволяет определить расход пара. С помощью уравнения (11-20) получаем [c.90]

Так, ПО одному из выполненных проектов ТЭЦ с конечной мощностью 150 тыс. квт рассчитана на возможность отпуска пара из турбин около 500 г/час. Этой нагрузке соответствует средняя зимняя температура наружною воздуха. При наинизшей же температуре наружного воздуха тепловая нагрузка возрастает до 860 г/час, т. е. непосредственно из котлов необходимо отпустить дополнительно 360 г/час. В течение года отпуск помимо турбин составляет лишь небольшую долю суммарного отпуска, вследствие небольшого числа часов стояния низких температур воздуха. [c.128]

Расчет канала МГД-генератора начинается с вычисления вспомогательных величин, используемых в дальнейшем при расчете по формулам. Затем определяются параметры входной точки и входного сечения. Параметры на выходе из участка вначале рассчитываются по задаваемому перепаду давления и приближенно задаваемой температуре. Потом следует определение средних параметров на участке, и с их помощью устанавливается новое приближение по конечной температуре на участке. Расчет повторяется до тех пор, пока различие в конечной температуре для двух соседних итераций не станет меньше наперед задаваемой (величины погрешности. После этого определяются характеристики расчетного участка. Выходная точка рассматриваемого участка принимается за начальную точку последующего, и расчет последовательно проводится для всех участков аналогично первому, за исключением последнего, для которого итерационно уточняется перепад давления с тем, чтобы точка на выходе из канала соответствовала принятому давлению после диффузора, его к. п. д. и скорости рабочего тела. После расчета всех участков определяется суммарная электрическая мощность МГД-генератора, его длина, объем и т. д., а также рассчитываются суммарные относительные потери путем деления суммарных абсолютных потерь на величину теплоперепада, срабатываемого в канале МГД-генератора. Блок-схема алгоритма приведена на рис. 5.2. [c.119]

Исходные данные диаметр валков 550 мм рабочая длина валков— 1500 мм (из табл. 3.2), масса загрузки — 67 кг удельная теплоемкость смеси — 1,67 кДж/(кг-К) продолжительность цикла переработки — 12 мин средняя потребляемая мощность — 45 кВт коэффициент полезного действия — 0,8 коэффициент использования машинного времени а = 0,9 начальная и конечная температуры смеси — 20 и 50 °С температура окружающего воздуха — 20 С. [c.163]

Составить тепловой баланс Г-образного каландра 4-500-1250. Производительность 2100 кг/ч средняя потребляемая мощность 42 кВт начальная и конечная температуры смеси 60 и 80 °С. [c.167]

Паротурбинные энергоблоки мощностью 150 МВт и выше в Советском Союзе выполняют с промежуточным газовым перегревом пара температуры свежего пара и промежуточного перегрева обычно равны to = t-n.n. Промежуточный перегрев пара применяется на паротурбинных электростанциях с целью повышения их КПД, а также для ограничения конечной влажности пара в турбине при высоком его начальном давлении, когда повышение начальной температуры ограничено по технологическим или экономическим причинам. При газовом перегреве пар, проработавший в ряде ступеней (обычно в части высокого давления — ЧВД) турбины, отводится в промежуточный перегреватель, использующий в паровом котле теплоту топлива (газов) после промежуточного перегрева пар возвращается к следующим ступеням (части среднего давления — ЧСД) турбины. [c.18]

Если скоростная функция пе допускает преобразования Фурье, но имеет конечную среднюю мощность, то следует сделать некоторые изменения в предыдущих рассуждениях. Во-первых, мы обрежем случайный процесс U t) так, чтобы он тождественно равнялся нулю вне интервала (—Т/2, Т/2). Тогда отдельная выборочная функция Urit) может быть снова записана с использованием + 1 случайных переменных [c.96]

Допустим, что сигнал, ограниченный во времени, имеет вид, показанный на рис. 6.4. Эта функция имеет заданную форму в интервале [/,, /2] и равна нулю вне его. Если этот сигнал — напряжение или давление, то о нем можно говорить, что его полная энергия конечна, а средняя мощность (при усреднении по всей временной оси) равна нулю. Непрерывный или периодический сигнал, наоборот, обладает конечной средней мощностью, но бесконечной полной энергией. Поэгому переходный сигнал иногда называют сигналом с конечной энергией, а периодическую или непрерывную функцию — сигналов с конечной мощностью. [c.140]

Гидроэнергетическая составляющая является традиционным источником энергии, поскольку использование гидроэнергии ведется давно н предельные потенциальные запасы могут быть вычислены, в то же время энергия падающей воды является возобновимым н в общем (хотя н не обязательно во всех частных случаях) неистощимым источником энергии. Наибольшие потенциальные ресурсы гидроэнергии имеются в развивающихся странах, где в настоящее время использовано только 7 % потенциальных возможностей по сравнению с 46 % в странах—членах ОЭСР. Суммарный мировой гидроэнергетический потенциал оценивался среднегодовой выработкой 35 млн, ТДж, одна из последних переоценок дает всего 25 млн. ТДж, что примерно соответствует 2 млрд, т нефти. Конечно, использование всего гидроэнергетического потенциала невероятно, но выработка, эквивалентная 1,5 млрд, т нефти, может быть достигнута к 2050 г., что составит примерно 6 % суммарного производства энергетических ресурсов. Хотя эта цифра весьма скромна, не следует забывать, что в ряде стран гидроэнер-1Т1Я является важнейшим энергоисточником и что в 1976 г. на ГЭС приходилось 23 % мирового производства электроэнергии. Согласно одному из прогнозов, гидроэнергия, включая приливные станции, в Канаде составит 60 % суммарного производства электроэнергии в 1990 г., причем к этому времени предстоит сооружение больших мощностей ГЭС и ПЭС, чем установлено к настоящему времени. Канада является примером страны, где крупные ГЭС играют ведущую роль в ряде других стран, особенно развивающихся, целесообразно строительство мелких станций в некоторых странах предпочтительнее крупные многоцелевые гидросооружения, предусматривающие ирригацию и контроль за паводками. Есть сведения, что в КНР за последнее десятилетие построено 50 тыс. ГЭС со средней мощностью 34 кВт каждая. Характер развития гидроэнергетики зависит от многочисленных факторов. Мощности ГАЭС обычно не включаются в мощности ГЭС, однако они уменьшают потребности в пиковом оборудовании. Значение хранения энергии будет неизбежно возрастать по мере развития использования возобновимых энергоисточников, поскольку для некоторых из них характерны перерывы в поставках энергии. [c.360]

Для лазера с заданными параметрами средняя скорость сверления зависит от толщины листа, материала и его структуры, температуры его испарения и физических свойств теплопроводности к), теплоемкости (ср), плотности (р) и фазового состояния выбрасываемого вещества (плазма, пар, капли). Средняя скорость сверления материала, приходящаяся на 1 Вт средней мощности излучения, обратно пропорциональна величине (ксрр). Скорость сверления пропорциональна средней мощности излучения и корню квадратному из времени сверления. Также следует подчеркнуть, что поскольку время выброса материала имеет конечное значение, то средняя скорость сверления гораздо ниже скорости сверления за время одного импульса. Удаление [c.238]

Стандартные кон<аные ремни изготовляют конечными шириной от 20 до 300 мм н толщиной от 3 до 10 лм. Они предназначены для передачи малых и средних мощностей. [c.173]

Будем рассматривать движение гауссова сверхкороткого светового импульса внутри резонатора, содержащего акустооптический модулятор см. рис. 3.64 (/ — активный элемент, 2 — акустооптический модулятор, 3 — зеркала резонатора). Световой импульс движется от исходной опорной плоскости Р, как показано на рисунке стрелками. Используя определенные предположения (см. ниже), можно вычислить параметры импульса после прохождения им активного элемента и модулятора (с учетом потерь). Под параметрами импульса понимаются его длительность, средняя мощность, сдвиг по времени относительно момента, отвечающего нулевым потерям в модуляторе. Определив разность значений того или иного параметра для конечного (после двойного прохода резонатора) и исходного импульсов и поделив эту разность на время двойного прохода, находят производную по времени для данного параметра [1351. В результате можно получить систему дифференциальных уравнений, описывающих процесс установления режима синхронизации моД. Анализ этой системы позволяет определить области неуспюйчивости рассматриваемого режима [136]. [c.406]

Третья и наиболее важная в настоящее время задача, которую позволяют решать линии с линейной характеристикой задержки,— увеличение дальности действия радиолокационных станций без соответствующего увеличения мощности в импульсе. В обычных импульсных радиолокационных устройствах дальность действия может быть увеличена путем повышения средней мощности излучения, а разрешающая способность по дальности может быть улучшена путем уменьшения длительности импульсов. Чтобы увеличить дальность действия станции без соответствующего ухудшения разрешающей способности, необходимо увеличивать мощность в импульсе, которая в конечном счете ограничена напряжением пробоя. Хотя и были предложены различные решения этой задачи, мы ограничимся указанием на систему сжатия импульсов, разработанную Дарлингтоном [22, 23]. [c.497]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Зависимость удельной мощности нагрева от глубины закаленного слоя при стандартных значениях частоты, а также отметки времени нагрева, вычисленные для плоской стенки бесконечных размеров, представлена на рис. 10. Вычисления произведены но методу проф. А, Е. Слухоцкого [5]. Конечная температура поверхности принята 900 °С, температура начала аустищзацин — округленно 750°С. Теплопроаодность, температуропроводность и плотность выбраны средними в области температур О—900 °С для стали 45. Цифровые индексы, обведенные прямоугольником, обозначают частоту тока в кГц. [c.16]

Война сократила темпы строительства новых ГЭС и нанесла значительный ущерб действовавшим. СССР лишился лучших и наиболее крупных ГЭС общей мощностью до 1 млн. кет, что, конечно, не могло не отразиться на снижении удельного веса гидроэнергии в общем энергобалансе страны. Однако это снижение оказалось кратковременным, так как с первых же дней войны с целью усиления энергетической базы для перемещенной из западных районов СССР промышленности широко развернулось новое гидроэнергостроительство и одновременно форсировалось ранее начатое в восточных районах страны, в Средней Азии, а также на Урале. [c.67]

Мощность любого нефтеперегонного завода определяется комбинацией факторов, зависящих от его владельцев, размеров рынка, степени риска, долгосрочных планов и соображений. Имеется явно выраженная экономия от концентрации производства вплоть до уровня 15 млн. т в год. В 1970 г. средняя мощноеть новых НПЗ составляла 4 млн. т в год, в 1974 г.— 6,4 млн. т, причем 20% новых проектов строительства НПЗ имели мощность более 10 млн. т в год. Среднегодовая мощность НПЗ к 1980 г. составила 10 млн. т. Указанная тенденция увеличения мощности, а в действительности и возрастания сложности НПЗ, по-видимому, будет продолжаться и в середине 80-х годов. Можно предвидеть не только рост объемов, но и рост требований к эффективности по конечному набору продуктов и к охране окружающей среды, а последнее, в свою очередь, приведет к увеличению требований к качеству продукции и к еще большему усложнению процессов. Можно ожидать сооружения новых НПЗ мощностью до 25 млн. т в год. Несколько НПЗ такой мощностью уже построены. Некоторые другие, построенные много лет назад, например в Абадане (Иран), в Рас Танура (Саудовская Аравия) и т. д., продолжают наращивать мощность. Новые крупные НПЗ стоят очень дорого. По оценке на начало 1975 г. один НПЗ мощностью 25 млн. т в год потребует капиталовложений 1260—1340 млн. долл при сроках строительства 54—60 мес. по сравнению с НПЗ мощностью 2,5 млн. т в год, на строительство которого капиталовложения составят 238 млн. долл. (США). Высокие затраты могут потребовать привлечения партнеров при строительстве крупных НПЗ. [c.207]

Сравним 2 турбоагрегата одинаковой мощности с одинаковыми начальными и конечными параметрами пара одновальный и двухваль-ный, состоящий из турбогенераторов высокого и низкого давления. Ввиду меньшей мощности каждого из турбогенераторов двухвального агрегата и больших относигельных потерь холостого хода, к. п. д. его при частичной нагрузке снижается в большей степени, чем одновального. Поэтому средний к. п. д. уста- [c.184]

ПОД действием электронной бомбардировки происходит распыление аморфной составляющей материала анода и высвобождение на его поверхности пластинок графита. Материал, напыляемый из этих пластинок на катод, на фотографии наблюдается в виде светлых пятен. При увеличении дозы электронной бомбардировки (рис. 4.19в) происходит увеличение количества переносимого на катод материала и более равномерное распределение его по рабочей поверхности. Соответственно увеличивается шероховатость поверхности анода. В конечном итоге (при дозе электронной бомбардировки >20мА ч) происходит образование одинаковых по виду (рис. 4.19г) структур на рабочих поверхностях катода и анода, характеризующихся большим количеством микровыступов. При этом на поверхности анода наблюдаются отдельные шарообразные образования со средним радиусом закругления около 2 мкм, связанные с сублимацией графита при выделении во время электронной бомбардировки большой локальной мощности. Структуры поверхностей анода и катода свидетельствуют о существовании при определенных режимах токоотбора состояния динамического равновесия для процесса переноса материала с анода на катод и наоборот. В результате анод по структуре своей рабочей поверхности становится похожим на катод и при перемене полярности питающего напряжения работает как автокатод. Следовательно, конструкция автоэлектронного прибора с электродами из одинакового материала неприменима для выпрямительных диодов, но вполне может быть пригодной для других типов приборов, например электронно-лучевых. Основное направление для устранения вышеуказанных явлений — это улучшение теплоотвода, охлаждение электродов (особенно анода), отделение электродов друг от друга, например, сеткой и т. д. [c.196]

Эффект от увеличения (или снижения) конечной проводимости имеет довольно четкие ограничения. Рассмотрим некоторые численные результаты в соответствии с приведенными рисунками. Для воздушного окислителя (рис. 5.9, б и 5.10, б) при Ток = 800—1500° С допустимая величина конечной проводимости лежит в пределах сТоа 1—4 л4о/л4, а средняя удельная мощность не превышает 17 Мвт1м . С увеличением обогаш,е-ния кислородом окислителя допустимая зона величин конечной проводимости сдвигается в сторону больших значений (рис. 5.9, а и 5.10, а). При этом следует иметь в виду, что повышение q, на 15% (или повышение подогрева воздушного окислителя примерно на 200—30О° С) вызывает увеличение длины канала МГД-генератора на 10—15 м. Это объясняется в первую очередь увеличением срабатываемого теплоперепада из-за существенного повышения температуры и давления в камере сгорания. [c.130]

Произвести тепловой расчет вальцов в Пд 1500 550/550 при следующих исходных данных перерабатываемый материал — резиновая смесь для обкладки металлокорда средняя потребляемая мощность — 50 кВт коэффициент полезного действия — 0,9 масса загрузки — 50 кг продолжительность цикла переработки— 14 мин начальная и конечная температуры смеси — 20 и 70 °С. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...