Следы зона смешения

В такой постановке сложность задачи очевидна. Однако если полагать, что реакция протекает в узкой высокотемпературной зоне (в пределе— на математической поверхности), то возможны значительные упрощения решения. Следует подчеркнуть, что такое предположение допустимо только для диффузионной и промежуточной областей, когда имеется высокотемпературная зона, в которой реагирует основная масса вещества. При понижении температуры зона реакции расширяется, охватывая в области медленного окисления всю толщину зоны смешения. [c.162]

В соответствии со сказанным ранее о неоднозначности решения задачи о течении в зоне смешения, нижний предел интеграла и выражении (1.9) в этом случае не определен. Если принять, что прямая У = о есть линия раздела смешивающихся потоков, то вдоль нее У = о и из второго уравнения (1.6) следует, что нижний предел II в интеграле (1.9) определяется дифференциальным уравнением [c.93]

Кроме того, наблюдения показывают, что при числах Рейнольдса Ке > 10 линии тока, которые отделяются от плоской пластинки (или другого препятствия) в движущемся потоке, вскоре прекращают свое существование в турбулентной зоне смешения . Вследствие этого реальный след никоим образом не представляет собой неподвижную полосу мертвой воды , простирающуюся в бесконечность, как полагал Кирхгоф. Реальные следы заполнены вихрями, которые наиболее активны [c.84]

Ке > Кекр.), переходя затем в турбулентную зону смешения (п. 9). Жидкость из этой зоны под воздействием разрежения в следе подсасывается вдоль оси. В результате, если Ке>10 , след разрушается на расстоянии в несколько диаметров дна кормовой части тела, в то время как пониженное давление в следе в значительной степени восстанавливается а). След внутри пограничных слоев заполнен вихрями в середине следа, как показано на рис. 113, обычно имеются обратные течения. [c.386]

Полученные выше результаты для развитых локально невязких течений со свободным взаимодействием позволяют изучить асимптотическую структуру течения в области присоединения вязкого сверхзвукового потока при стремлении числа Рейнольдса к бесконечности. В данном параграфе рассматривается наиболее простой случай — падение плоской полубесконечной сверхзвуковой струи на бесконечную плоскость для углов падения, которые соответствовали бы повороту в присоединенном косом скачке уплотнения, если бы в течение не было вязкости и зоны смешения. В следующей главе установлена связь найденного решения с решением задачи о развитой ламинарной зоне отрыва в сверхзвуковом потоке. [c.86]

В особо ответственных случаях коэффициент турбулентной диффузии следует определять на основе экспериментальных наблюдений за изменением концентраций консервативного вещества, обусловленным разбавлением. Если нет возможностей для определения гидравлических характеристик зоны смещения, коэффициент турбулентной диффузии нужно вычислять по средним знач ениям скорости течения и глубины реки. Расчетные концентрации в этом случае будут отличаться от фактических тем больше, чем больше будут отличаться принятые для расчета осредненные гидравлические характеристики зоны смешения от фактических. [c.44]

Аналогичным образом определим у и С для остальных участков. В целом для всей зоны смешения получим следующие значения [c.56]

В соответствии с приведенными выше рекомендациями принимаем следующую компоновку (порядок расположения насадок в направлении выходного отверстия смесителя) напорные червячные насадки зубчатые кулачки обратные червячные насадки эксцентриковые кулачки эллиптические кулачки обратные червячные насадки. Последние использованы для того, чтобы увеличить время пребывания композиции в зонах смешения. [c.127]

При дальнейшем увеличении р/, проявляются вязкостные эффекты. Здесь следует выделить особую структуру течения, соответствующую развитию отрыва перед управляющей поверхностью. Однако максимальное давление в области возмущенного течения перед органом управления не превосходит величины Рр, соответствующего давлению в зоне смешения при развитом отрыве и определяемой, например, соотношением Рр = р1 1 -I- 0,5М]), где индексом / обозначены параметры потока перед [c.170]

В абсорбционных машинах рабочим телом являются два вещества — холодильный агент н абсорбент, к каждому из которых предъявляют определенные требования. К холодильному агенту в этих машинах предъявляют те же требования, что и к агенту в компрессорных машинах. К абсорбенту дополнительно предъявляют следующие требования неограниченная смесимость с холодильным агентом высокая абсорбционная способность возможно большая зона дегазации . Желательно также, чтобы абсорбент имел высокую температуру кипения. Последнее позволит исключить из состава абсорбционной холодильной установки ректификационное устройство. Плотность раствора должна быть по возможности низкой, что позволит уменьшить затраты энергии на подачу раствора из абсорбера в генератор и уменьшить потери давления в трубопроводах. Удельные теплоемкость и теплота смешения раствора должны быть по возможности минимальными. [c.268]

При этой схеме интенсивное турбулентное смешение во внутренней зоне камеры не только не исключается (как это делается некоторыми авторами), а наоборот, кладется в основу механизма движения. Более того, даже в вопросе о возникновении обратных токов определяющее значение, по-видимому, следует придать турбулентному обмену моментом количества движения [Л. 5], причем перепад давления по длине камеры правильнее считать скорее следствием, чем первопричиной возникновения этих токов. [c.177]

Горелки с углом между рядами отверстий р = 120° не следует применять ввиду перегрева стенок коллектора до температуры более 300—350° С. Угол между рядами отверстий р < 90° приводит к тому, что истечение газа происходит не в поток воздуха, а в обедненную кислородом зону обратных токов над коллектором, что может привести к ухудшению смешения и удлинению факела. [c.32]

Поскольку путь смешения в первом случае неизмеримо короче, чем во втором (когда х = оо), следует отдавать предпочтение схеме смешения потоков с ф = 90°. Кинетическая энергия, потерянная при столкновении струй, переходит в тепловую энергию, повышая энтальпию смеси при входе последней в камеру сгорания и, следовательно, температуру в зоне горения. [c.75]

И. и. Палеев заявил о своем несогласии с физической постановкой задачи. Относительно этого можно сказать следующее. Принятое в наших докладах представление о раздроблении на отдельные объемы фронта турбулентного горения и характере их смешения доказано рядом экспериментальных исследований. Новым здесь является наш подход к учету массообмена при смешении этих объемов, заключающийся в том, что учитывается изменение их величины в связи с начальными граничными условиями при входе в камеру горения, неизотропной турбулентностью и выгоранием объемов в зоне горения, а также изменение коэффициента массообмена по длине зоны в зависимости от граничных условий входа и расслоения фронта горения по длине. [c.375]

При рассмотрении этих кривых следует иметь в виду, что при сжигании газа в горелках типа II и III (с предварительным смешением газа и воздуха), начиная с первого контролируемого сечения (0,3 jU от головного торца камеры), состав газов не изменяется по всей длине зоны теплообмена, так как они представляют собой продукты практически полного горения. При работе горелки типа / процесс горения заканчивается, в основном, к пятому сечению, т. е. на длине пути около 1,5 м. Примерно на таком же расстоянии поток газа, выходящий из горелок типа / и II, раскрывается на все сечение камеры. При работе горелки типа /// полное раскрытие потока наблюдается на расстоянии около 0,2 м от головного торца камеры. [c.100]

Согласно принятой модели идеального смешения газовой и твердой фаз все необходимые для расчета параметры и характеристики газа и материала следует принимать для конечных условий процесса сушки. Для однокамерных сушилок с направленным движением материала и для многокамерных целесообразно разделить кипящий слой на последовательные зоны и выполнить расчеты для каждой зоны отдельно. [c.515]

Это равенство для зоны установившегося течения в следе можно сравнить с уравнением (273) для зоны диффузии при смешении потоков. Оно позволяет установить поперечный компонент осредненной скорости, если известно распределение продольных скоростей. [c.349]

Исследованные в работах Б. А. Жесткова, В. В, Глазкова и М. Д. Гусевой поля скорости в зоне смешения двух ллоскопа-раллельных турбулентных струй одного направления при различных соотношениях скоростей (тп = 0 0,23 0,43 0,64) представлены на рис, 7.3 в следующих безразмерных координатах [c.364]

Теория Рейхарда. Эта теория была разработана для турбулентных свободных струй. Суть ее сводится к следующему. Отметив, что распределение полной продольной скорости в поперечных сечениях зоны смешения струи следует кривой Гаусса, Рейхард предположил, что процесс турбулентного переноса является статистическим и в точности аналогичен процессу молекулярного переноса. Следовательно, дифференциальное уравнение, описывающее изменение oj должно быть идентично уравнению молекулярной диффузии. Зтачит, надо преобразовать уравнение движения так, чтобы получить уравнение диффузии. Так, при условии пренебрежения членами, содержащими давление, и членами, содержащими вязкость, проекцию уравнения движения на направление движения струи напишем в виде уравнения [c.63]

Заключение. В предыдущих разделах показано хорошее совпадение теоретических расчетов, проведенных с использованием дифференциального уравнения (2.11) для турбулентной вязкости, с опытными данными на примере неавтомодельных течений в следе, струе и пограничном слое. Наряду с этими течениями уравнение для е было апробировано при расчете течения в зоне смешения двух полубеско-нечных потоков, и был проведен расчет течений в плоской пристенной струе, в плоском канале и, наконец, в сжимаемом турбулентном пограничном слое вплоть до числа Маха М = 10. Полученные и для этих примеров результаты подтвердили, что уравнение (2.11) пригодно для расчета широкого класса турбулентных и переходных плоских слаборасширяющихся течений типа пограничного слоя. [c.562]

Сверхзвуковые струи. Структура сверхзвуковых струй и следов весьма сложна, и их математический анализ соответственно труден. Мы отложим исследование сверхзвуковых следов и турбулентной зоны смешения, которая ограничивает сверхзвуковые струи, до гл. XIV, предлагая здесь только некоторые свойства сверхзвуковых струй, которые не зависят от вязкости или турбулентности и которые проявляются, например, при истечении газов из соиел ракетных двигателей и газовых турбин ). [c.255]

Как следует из формул гл. XI, п. 11 (при a = g), малые локальные поверхностные волны на толстых струях в связи с неустойчивостью по Гельмгольцу усиливаются быстрее, чем большие узловатые утолщения. При достаточно большой крутизне этих волн теория линейных возмущений, развитая в гл. XI, перестает быть справедливой. Как и для однородных (затопленных) струй (гл. XIII, п. 13), наиболее крутые волны выпучиваются и задерживаются окружающим воздухом, образуя профиль, напоминающий стебелек пшеницы. Вскоре после этого, так же как и в случае однородных струй (гл. XIV, п. 9, 10, в особенности рис. 115), образуется турбулентная зона смешения, постепенно размывающая струю. После того как зона смешения достигает центра струи, последняя принимает коническую форму, однако с меньшим углом расширения, чем для однородной струи. [c.415]

При затоплешюм истечении в случае достаточно интенсивного вращепия па месте воронки размещается циркуляционная зона. Течение в этой зоне оказывается сильно турбулизировапным из-за наличия в профиле осевой скорости точек, перегиба, генетически связанных с тангенциальным разрывом, который имел бы место в идеальной жидкости. Развитие такого рода неустойчивости обычно порождает свободную турбулентность, как, папример, в струях, следах, слоях смешения, которые допускают неплохое описание с помощью модели турбулентной вязкости VJ , определяемой эмпирически [144]. Целью дальнейгнего является использование решений второго типа, рассмотренных в 1 для описания вращающегося потока, наделенного турбулентной вязкостью, зависящей от состояния движения. Турбулентная вязкость не задается, а определяется феноменологически из некоторого вариационного принципа. [c.213]

Расчет переходного участка требует дополнительных разъяснений. Между точкой х = х ь и точкой пересечения смежной зоны смешения с осью струи X = Жнб в слоях смешения, несущих длинные отрезки прямоугольного вихря, наступает режим, характерный для переходного участка, а в остальных двух слоях (не достигших оси струи) сохраняется режим начального участка. В связи с этим в зоне ж > Жнб нарушается равенство толщин смежных слоев смешения а Ф ь)- Прирост ТОЛЩИНЫ СЛОЯ 6а МОЖНО, по-прежнему, определить по формуле Аба = 0.27Аж тогда как толщина смежного слоя 6ь должна в этой зоне отыскиваться по законам переходного участка [2 Абь = 0.18Аж. При расчете да и дь используются разные уо, определяемые соответственно для слоя смешения, примыкающего к оси струи, Уоь = 0.3(5 ,, и для слоя смешения, граничащего с зоной постоянной скорости, уоа = Па участке ж > х ь следует учитывать одностороннее увеличение поля вихря, причем прирост величины К в (2.2) и (2.8) на длине Аж можно определить формулой [c.315]

Качественное объяснение на первый взгляд столь неожиданного изменения максимальной амплитуды состоит в следующем. Нри включении компенсатора основная доля противоположно заряженных частиц вводится в зону смешения М (рис. 1), где мало заряженных частиц основной струи, а интенсивность турбулентных пульсаций велика. Поэтому интенсивность сигнала в областях I ж II резко возрастает. Далее, на участке Ш, происходит смешение положительно и от-эицательно заряженных частиц. Когда их перемешивание начинает происходить на уровне турбулентных молей, струя становится ква-зинейтральной, и величина д оказывается близкой к нулю, несмотря на наличие еще больших пульсаций скорости у. Исчезновение сигнала зонда, таким образом, свидетельствует об окончании процесса смешения зарядов. Таким образом, посредством регистрации электрических пульсаций можно определять протяженность зоны перемешивания разноименных электрических зарядов. [c.621]

Из опытных данных следует, что поле скоросиг в зоне смешения не зависит от разности температур в струе и в окружающем пространстве в 4 показано, что угол внешней границы струи х02 определяется отношением пульсационной скорости к средней скорости, т. е. нри неизменном поле скорости этот угол остаётся неизменным, не зависящим от стеиени наизотермич-ности струи, но, как это видно из уравнения количеств движения, угол внутренней границы 10х должен изменяться с [c.274]

В работу осветлитель включают в следующем порядке подают воду устанавливают ао расходомеру нагрузку на осветлитель, равную 0,5—0,7 номинальной через 5—7 мин посла начала подачи воды на осветлитель открывают на 5—10 мин дренаж для промывки нижней части конуса осветлителя заполнение собственно осветлителя и шламоотделителя идет одновременно открывают вентили на всех пробоотборных точках при появлении воды из пробоотборной точки зоны смешения включают подачу реагентов и устанавливают расчетную дозу по достижении уровня воды нижнего окна шламоприемной трубы открывают периодическую продувку шламоуплотнителя и ведут контроль за качеством воды в осветлителе по точке на этом, уровне. При гидратной щелочности в этой точке 0,05—0,4 мг-экв/кг закрывают периодическую продувку шламоуплотнителя и открывают непрерывную продувку его по мере заполнения осветлителя открывают выход в бак осветленной воды. Грязевик осветлителя в первые сутки работы продувают при полностью открытой задвижке в течение 1— 2 мин. [c.59]

Таким образом к лобовой части щели реза в основном подается только кислород и лишь с открытой стороны разреза свободно проникают газы подогревающего пламени. Пока эти газы оказьквают на режущий -кислород давление, обусловленное активным процессом горения и возникающим в результате этого повышением температуры, а следовательно, и давления, центральная часть струи течет как бы в трубе. Вследствие этого скорость потока режущего кислорода уменьшается -нез,на-чнтельно. Однако в некотором отдалении от торца мундштука процесс горения горючей смеси затухает. Вместе с ним уменьшается давление на кислородную струю и поэтому с этого участка последняя начинает расширяться сначала сильнее, а затем медленнее. Естественно, что в этой части роль щели (разреза) с точки зрения поддержания чистоты кислорода и скорости потока становится незначительной (рис. 51). Схема процесса резки металла большой толщины приведена на рис. 52, где даны продольный и поперечные разрезы заготовки. Из этой схемы следует, что продукты горения горючего газа 4 проникают преимущественно со стороны образовавшейся во время резки щели в режущую струю. При этом зона смешения 3 заполняет -всего лишь 35% объема разреза, а между этой зоной и жидкими металлом и шлаком 5 и 6 находится чистый кислород (рис. 52,а). [c.129]

Форсажные камеры по условиям смесеобразования и горения топлива отличаются от основных камер тем, что значения коэффициента избытка воздуха для них (он определяется по суммарному расходу топлива в основной и форсажной камерах и обозначается обычно составляют 1,1 —1,8, т. е. находятся в пределах надежного воспламенения и устойчивого горения керо-оино-воздушных смесей. В связи с этим форсажные каме ры не разделяются на зону горения и зону смешения. Но в них (из-за отсутствия больших избытков воздуха) уделяется значительное внимание распределению то,плива по объему камеры. Поэтому в форсажных камерах обычно устанавливается большое число (несколько десятков) форсунок как центробежных, так и струйных, объединенных несколькими топл,ивным и коллекторами. Стабилизация пламени обеспечивается сравнительно небольшими зонами обратных токов, создаваемыми за кольцевыми стабилизаторами 3 (рис. 2.25). Форсунки располагают при этом так, что часть впрыскиваемого топлива попадает непосредственно на поверхность стабилизаторов и образует на ней жидкую пленку, которая затем стекает с задних кромок стабилизаторов. Благодаря этому в следе за стабилизаторами создается зона богатой смеси, нал-ичие которой повышает устойчивость горения. [c.69]

ПРИ СОЗДАНИИ СМЕСИТЕЛЕЙ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ ДОЛЖНЫ ВЫПОЛНЯТСЯ СЛЕДУЮЩИЕ ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ 1) ОБЕСПЕЧЕНИЕ НЕОБХОДИМОЙ ВЕЛИЧИПБ1 ДЕФОРМАЦИИ СДВИГА И РАСТЯЖЕНИЯ 2) ХОРОШАЯ СМЕШИВАЮЩАЯ СПОСОБНОСТЬ МАШИНЫ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩАЯ ВЫРАВНИВАНИЕ ФЛУКТУАЦИЙ В СИСТЕМЕ НЕПРЕРЫВНОГО ДОЗИРОВАНИЯ КОМПОНЕНТОВ 3) ХОРОШИЙ ЗАХВАТ И ТРАНСПОРТИРОВАНИЕ КОМПОНЕНТОВ В ЗОНУ СМЕШЕНИЯ 4) САМООЧИЩАЕМОСТБ РАБОЧИХ ОРГАНОВ 5) РЕГУЛИРУЕМЫЙ ПРИВОД ДЛЯ ДОСТИЖЕНИЯ ОНТИМАЛБПЫХ УСЛОВИЙ СМЕШЕНИЯ 6) СОВМЕЩЕНИЕ ПРОЦЕССА СМЕШЕНИЯ И ФОРМОВАНИЯ ГОТОВОЙ СМЕСИ 7) НАЛИЧИЕ РАЗВИТОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ТРЕБУЕМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ СМЕСИ 8) ПРОСТОТА КОНСТРУКЦИИ И ИЗГОТОВЛЕНИЯ СМЕСИТЕЛЯ 9) УДОБСТВО МОНТАЖА И ОБСЛУЖИВАНИЯ МАШИНЫ, [c.5]

В начальном участке струи за нулевую линию принимается пряная,проходящая через кромку сопла параллельно оси.Поля скоростей в зоне смешения на начальном участке ногут быть представлены в следующем безразмерном виде [c.80]

Из уравнения (204) следует, что при прочих равных условиях работа будет тем меньше, чем меньшим будет объем V , величина которого зависит от температуры паро-воздушной смеси, подводимой к камере смешения эжектора. Понижение температуры смеси достигается как за счет правильного определения поверхности охлаждения конденсатора предыдущей ступени (для первой ступени эжектора предыдуш,им конденсатором является зона охлаждения паро-воздушной смеси в главном конденсаторе), так и за счет возможного понижения температуры охлаждаюш,ей воды. [c.150]

Различие в характеристиках tp=f(a) следует также искать в неравномерности смешения, вызывающей появление химической неполноты сгорания (см. 3-2). Для наглядности рассмотрим идеально равномерное поле с Сер =1,005. Очевидно, в этом случае 9з = 0и SOssaQ. При наличии неравномерности Омакс—Имин>0 в зонах a,>l начнет генерироваться SO3, а в зонах с a,[c.266]

Следует отметить, что если действительно при рабочих скоростях в зоне колпачков всегда можно было бы иметь газовую подушку, то это позволило бы организовать смешение газов (например, горючего газа и воздуха) над плитой колпачковой решетки, подводя компоненты смеси раздельно в разные колпачки. [c.209]

Измерения скорости жидкой фазы в конце камеры с.мсшсния и диффузоре [761 показывают, что скорость потока в двухфазной зоне (равная скорости жидкости из-за малого скольжения) на всех режимах больше равновесной (термодинамической) скорости звука йи но существенно меньше замороженной скорости звука af. Следовательно, по отношению к й поток является сверхзвуковым, и поэтому должны проявляться эффекты, характерные для сверхзвукового режима течения. В этих условиях при повышении давления Рд в диффузоре появляется полностью размытая ударная волна, перемещающаяся по мере увеличения Рд к горлу диффузора. Ее интенсивность при этом увеличивается и возрастает число Маха Mi, рассчитанное по значению равновесной скорости звука ai. Вдоль камеры смешения, начиная с сечения структурного перехода, Mi немонотонно возрастает, так что в горле диффузора имеется максимум Mi, связанный с устойчивостью положения скачка в горле диффузора 18]. Из опытов также следует, что при повышении значений Рд давление в камере смешения не изменяется, т. е. течение в конце камеры смешения и диффузоре остается сверхзвуковым и по отношению к возмущениям, возникающим в диффузоре конденсирующего инжектора. [c.129]

Отбор лроб для анализа производится из всех отсеков ступенчатого испарения. Воду следует отбирать до ее смешения с питательной водой. Линии отбора проб включены в зоны, где в барабан поступает пароводяная смесь из циркуляционных контуров. [c.73]

Закономерности локализации зоны горения не следует смешивать с закономерностями движения пламени вдоль трубы. Поэтому нельзя признать целесообразным появившиеся в литературе рекоме1гдации по расчету минимальной производительности горелок предварительного смешения на базе табличных значений скорости равномерного распространения пламени с поправками, учитывающими влияние температуры смеси Kt и диаметра трубы Ка- О неправомерности такого подхода к расчету свидетельствует хотя бы тот факт, что близкие к действительным значения минимальной скорости истечения смеси получаются только в том случае, когда поправка Kt взята на условную температуру 300° С. Это значение температуры ничем не обосновано, поскольку речь идет о сжигании ненодогретых смесей (см. примерный расчет на стр. 58 в работе [Л. 59]). [c.68]

Зона наиболее интенсивного горения, показанная жирной линией, по-прежнему ло кализуется у границы между зонами 3 и 4. Помимо своеобразной формы пламени (розетка вместо конуса), следует отметить, что в последнем случае вследствие избытка горючего неизбежна значительная неполнота горения, если даже приняты эффективные меры к интенсификации смешения. [c.70]

Для равномерного и быстрого смешения реагентов с водой их следует вводить в зонах наибольшей турбулентности потока в-нескольких точ-ках его сечения. Как доказали результаты исследований в НИИ КВОВ АКХ, для смешения реагентов с водой необходимо предусматривать реагентораспределители (устройства ввода реагентов (рис. 5.1)), обеспечивающие их быстрое равномерное распределение в подающем канале или трубопроводе, и смесители, где происходит последующее интенсивное смешение введенных реагентов с обрабатываемой водой. Реагентораспределители рекомендуется выполнять в виде перфорированных трубчатых систем или вставок в трубопровод, <представ-ляющих собой местные сопротивления. Потерю напора в трубопроводе при установке указанных устройств соответственно принимают 0,1. .. 0,2 и 0,2. .. 0,3 м. [c.125]

В технологических схемах реагентного умягчения воды с осветлителями вместо вихревых реакторов применяют вертикальные смесители (рис. 20.5). В осветлителях следует поддерживать постоянную температуру, не допуская колебаний более 1°С, в течение часа, поскольку возникают конвекционные токи, взмучивание осадка и его вынос. Подобную технологию применяют для умягчения мутных вод, содержащих большое количество солей магния. В этом случае смесители загружают контактной массой. При использовании осветлителей конструкции Е. Ф. Кургаева, смесители и камеры хлопьеобразования не предусматривают, поскольку смешение реагентов с водой и формирование хлопьев осадка происходят в самих осветлителях. Зна-чительная высота при небольшом объеме осадкоуплотнителей позволяет применять их для умягчения воды без подогрева, а также при обескремнивании воды каустическим магнезитом. Распределение исходной воды соплами обусловливает ее вращательное движение в нижней части аппарата, что повышает устойчивость взвешенного слоя при колебаниях температуры и подачи воды. Смешанная с реагентами вода проходит горизонтальную и вертикальную смесительные перегородки и поступает в зону сорбционной сепарации и регулирования структуры осадка, что достигается изменением условий отбора осадка по высоте взвешенного слоя, создавая предпосылки для получения его оптимальной структуры, улучшающей эффект умягчения и осветления воды. Проектируют осветлители так же, как и для обычного осветления воды. [c.486]

При вводе рециркулирующих газов в верхнюю -меть-топки в качестве последней следует принимать зону, находящуюся выше места ввода газов, и температуру газов на входе в нее определять по уравнению смешения, 1 6-40. В топках с жидким шлакоудалением, в которых шлакоулавливающий пучок расположен на выходе из зоны максимального тепловыделения, зона, находящаяся за ним, будет отдавать тепло как в следующую-за ней зону, так и в сторону шлакоулавливающего пучка. В этом случае величина сечения F войдет в поверхность стен данной зоны F, а через открытое сечение F" будет передаваться излучением в вышёрасполо-женную зону количество тепла, пропорциональное величине ij)"F" . При этом коэффициент эффективности ф" при сжигании всех топлив принимается равным 0,2. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...