Камера смешения эжектора

В испарителе 1 холодильный агент — влажный пар, получая теплоту охлаждаемых тел, при постоянном давлении испаряется и в виде сухого пара подается в камеру смешения эжектора, и цикл повторяется. В пароэжекторной холодильной установке энергия затрачивается не в форме механической работы, а в форме теплоты. Холодильный коэффициент пароэжекторной холодильной установки определяется уравнением [c.333]

Водяной пар, образовавшийся при расширении насыщенной воды в редукционном вентиле 1 от давления до давления р , поступает в испаритель 2, размещенный в охлаждаемом объеме. Из испарителя пар высокой степени сухости при давлении р направляется в камеру смешения парового эжектора 3. В сопло эжектора подается пар из котла 4 с давлением Расходы пара, подаваемого в камеру смешения эжектора из испарителя и в сопло эн ектора из котла, подбираются таким образом, чтобы давление пара на выходе из диффузора эжектора равнялось р- . Из эжектора сухой насыщенный пар направляется в конденсатор 5, где он конденсируется, отдавая тепло охлаждающей воде. Поток конденсата при давлении р , выходящий из конденсатора, раздваивается — большая часть воды направляется в холодильный контур, на вход редукционного вентиля 1, а меньшая часть — к насосу 6, в котором давление воды повышается до р . Насос 6 подает воду в котел. Парообразование происходит за счет тепла, подводимого в котле. [c.443]

Проведенное выше рассмотрение условий течения в соплах и диффузоре позволяет добавить к системе уравнений эжекции три соотношения, связывающие величины приведенных скоростей Яь X и Хз с коэффициентами восстановления давления vi.o, и V4,3. Недостающие для однозначного решения системы условия могут быть найдены из анализа течения в камере смешения эжектора на различных режимах его работы. [c.190]

Б. Струи в энергетических установках, В котельных топках, камерах сгорания газотурбинных установок, камерах смешения эжекторов, -аэродинамических трубах, испытательных установках различного типа двигателей приходится иметь дело с турбулентными струями разных видов. [c.819]

О длине камеры смешения эжектора [c.326]

Запишем уравнения расхода и импульсов для потока в камере смешения эжектора, причём пе будем делать обычного предположения о равномерности поля скоростей в выходном сечении камеры. Изменением удельного веса газа в камере смешения пренебрегаем. Уравнение расхода имеет вид [c.336]

ДЛИНЕ КАМЕРЫ СМЕШЕНИЯ ЭЖЕКТОРА 337 [c.337]

Водоструйный эжектор (рис. 6-6) осуществляет одноступенчатое сжатие паровоздушной смеси, причем конденсация пара, содержащегося в ней, происходит на струе рабочей воды [71]. Конденсация пара на поверхности струи рабочей воды происходит до поступления ее в камеру смешения эжектора. Это отражается на условиях работы не только само- [c.190]

Для более наглядной иллюстрации влияния длины камеры смешения эжектора на его характеристики при докритических режимах работы на фиг. 21 — 24 совмещены [c.93]

Используя зависимость (4), по уравнениям эжекции можно рассчитывать также параметры смеси в конце камеры смешения (ро и др.), которые будут соответствовать моменту запирания эжектируемого газа в сечении /—/. При этом в общих уравнениях эжекции постоянную величину приведенной скорости X, эжектируемого газа на входе в камеру смешения следует принимать или равной единице, если сечение I — I соответствует началу камеры смешения (как, например, для сопла № б), или равной величине, определяемой по уравнениям, соответствующими виду течения на участке от сечения /—/ до начала камеры смешения эжектора. В частном случае, при отсутствии подвода тепла и потерь полного давления эжектируемого газа на этом участке (как, например, для сопла № 5) [c.115]

Решая графически уравнение (4.7), можно определить максимальный коэффициент эжекции кп, выше кото )ого уже невозможно работать на первом критическом режиме. Как видно из формулы (4.7), максимальный коэффициент эжекции не зависит ни от скорости высоконапорной, ни от скорости низконапорно струи иа входе в камеру смешения эжектора, а зависит только лишь от и С. [c.318]

Струйный насос (эжектор). В эжектор (рис. 14.39) подводят два потока жидкости один—основной эжектируемый поток Кг, поступающий из бака ракеты с небольшим давлением и малой скоростью с2, другой—эжектирующий поток Уг, направляемый обычно из магистрали после насоса ТНА под высоким давлением рс-Эжектирующая жидкость поступает в сопловую часть эжектора, где ускоряется до величины Сх, причем большая часть потенциальной энергии жидкости преобразуется в кинетическую. Через сопло струя эжектирующей жидкости выбрасывается во входную, обычно конфузорную часть камеры смешения эжектора и ускоряет основной поток жидкости. В сопле давление эжектирующей жидко сти падает от до В конфузорном участке струя эжектирующей [c.200]

Рис. 10 1 Схема распределения скоростей воздуха по длине камеры смешения эжектора

Рис. 7-37. Влияние параметра на давление в камере смешения эжектора а) и параметра на предельную характеристику эжектора б).

На рис. 21-5 изображена схема иароэжекториой холодильной установки. Пар рабочего тела из испарителя / поступает в камеру смешения эжектора 2. В эту же камеру через сопло подается пар [c.332]

Из уравнения (204) следует, что при прочих равных условиях работа будет тем меньше, чем меньшим будет объем V , величина которого зависит от температуры паро-воздушной смеси, подводимой к камере смешения эжектора. Понижение температуры смеси достигается как за счет правильного определения поверхности охлаждения конденсатора предыдущей ступени (для первой ступени эжектора предыдуш,им конденсатором является зона охлаждения паро-воздушной смеси в главном конденсаторе), так и за счет возможного понижения температуры охлаждаюш,ей воды. [c.150]

Наряду с широко распространенными в энергетике паровоздупшыми эжекторами в последнее время все чаще применяются водовоздушные эжекторы, работа которых еще мало изучена, а главное, отсутствует полное описание процессов, происходящих при смешении эжектируемого и рабочего потоков. Двухфазная смесь, образующаяся в результате их смешения, если она достаточно однородна, обладает свойствами, существенно отличными от свойств каждого из смешивающихся потоков. Наиболее важным является резкое снижение скорости звука в гомогенной двухфазной смеси, отмеченное в [55], что может привести к возникновению трансзвукового режима течения даже при относительно небольших скоростях (10-50 м/с). Описание процессов, происходящих в водовоздушных эжекторах, и методика их расчета должны учитывать возможность реализащш критического течения в камере смешения эжектора. [c.99]

В холодильном контуре реализуются следующие процессы расширение в дроссельном вентиле (изоэнтальпийный процесс 8—9) испарение в рефрижераторе (изобарный процесс 9—10) расширение в пассивном сопле эжектора (адиабатный процесс 10—11) нагрев в камере смешения эжектора (процесс 11—12, близкий к изобарному) сжатие в диффузоре эжектора (адиабатный процесс 12—13), охлаждение перегретого пара и его конденсация в холодильнике (изобарный процесс 13—15—8). [c.192]

На рис. 5.22, а показана схема трехступенчатого пароструйного эжектора. Камера смешения эжектора первой ступени сообщается с конденсатором. Сжатая в эжекторе первой ступени паровоздушная смесь не выбрасывается в атмосферу, а направляется в холодильник эжектора ступени I — на трубную систему, внутри которой проходит холодный конденсат, идущий от конденсатных насосов. В результате происходит конденсация пара из паровоздушной смеси с передачей тепла конденсации поступающему конденсату. Несконденсировавшаяся часть паровоздушной смеси поступает в камеру смешения ступени II и затем — ступени III. На выходе из ступени III паровоздушная смесь содержит очень малое количество пара. Конденсат рабочего пара эжекторов перепускается из холодильника с большим давлением в холодильник с меньшим давлением и из холодильника ступени / направляется в конденсатор. Поэтому рабочее тепло в рассмотренном эжекторе практически не теряется. [c.203]

Книга допо.лнена оптическими фотографиями сверхзвукового обтекания клина, конуса, тупоносых осесимметричных, плоских тел и ромбовидных профилей и сверхзвуковых струй в камере смешения эжектора почти все эти фотографии являются кадрами из звукового кинофильма Вопросы газовой динамики , снятого в 1951 г. Московской киностудией научно-популярных фильмов. [c.6]

В цилиндрическо] - камере смешения эжектора происходит подобный процесс, но сопровождаемы изменением статического давления. Сравним параметры потока в двух произвольных сечениях камеры а и Ь (фпг. 149) очевидно, что поле скоростей 8 сечении Ь более равномерное, чем в сечении а. Вследствие равенства расходов газа в обоих сечениях средняя но пло1цад 1 скорость при = onst не пзме яется [c.310]

Анализом этого процесса мы и займёмся. Па фпг. 154 показаны распределения скоростей в различных сечениях цилиндрической камеры смешения эжектора. С удалением от сопла распределенпе скоростей в поперечном сечении становится всё более равномерным скорость потока на периферии растёт за счёт падения скорости вблизи оси камеры. Поля скоростп в сечениях камеры смешения [c.327]

Подобие полей скорости в камере смешения эжектора и в свободной струе, обнаруженное экспериментально, указывает на то, что налпчне продольного градиента давлений практически не влияет на закономерность переноса количества движения в поперечном направлении. [c.330]

И. И. Межиров и Л. И. Северинов использовали для расчета сверхзвуковой струи в камере смешения эжектора быстродействующую вычислительную машину Результаты этих расчетов приведены в статье Расчет критических режимов плоского сверхзвукового эжектора. [c.3]

Теория настоящей работы дает возможность определить координату положения сечения 5 по длине камеры смешения, что и приведено в виде функции а=/(х) иа фиг. 7 для ро=8 и 12, причем здесь величина х равна расстоянию ог начала камеры смешения в калибрах этой камеры схема на фиг. 1 дает половину камеры смешения эжектора, отделенную по оси симметрии). [c.45]

Полное давление эжектирующего воздуха измерялось образцовым пружинным манометром с ценой деления Vso ania. Для измерения полного давления эжектируемого воздуха Pqx, воспринимаемого насадком 8 (см. фиг. 1), применялся ртутный манометр. При большинстве испытаний наладок был установлен неподвижно в центре всасывающей трубы на отдельных режимах измерялось распределение полного давления по сечению потока эжектир емого воздуха. Расход эжектируемого воздуха определялся по разности между атмосферным давлением и статическим давлением в коллекторе Д/ кол, которая измерялась наклонным спиртовым микроманометром. Расход эжектирующего воздуха определялся по перепаду статического давления на мерном сопле-А/ с, измерявшемуся и-образным ртутным манометром. Потери полного давления на участке мерное сопло— форкамера эжектора hp измерялись также У-образным ртутным манометром. Кроме того, во время эксперимента из.мерялись атмосферное давление и температуры торможения эжектирующего и эжектируемого газов. Ввиду того, что разность этих температур не превышала 2--4°С, она не учитывалась при сравнении экспериментальных значений коэффициентов эжекции с теоретическими. Было испытано четыре сменных сопла 5 (см. фт. 1), форма и расположение которых относительно в ода в камеру смешения эжектора показаны на фиг. 2. [c.81]

Сравнение фиг. 9 с фиг. 7 работы (2] показывает, что при дозвуковых скоростях смеси газов на выходе из камеры смешения эжектор со сверхзвуковым соплом эжектирующего raya, рассчитанным на X = ). , значительно эффективнее эжектора с сужающимися насадками. Так, например, при Л, = 0,1 и з= 10 эжектор С дает степень сжатия 8"==3J5j в то время как эжекторе сужающимися насадками дает г" =2,9 при А = 0,1 и 0 = 20 имеем соответственно "==4,7 и в" = 2,93. Т1овышение эффективности эжектора при замене сужающегося насадка сверхзвуковым соплом, рассчитанным на Xp = x , объясняется в основном уменьшением потерь в прямом скачке уплотнения. [c.146]

Рассмотрим некоторые особенности конфигурации высоконапорной и низконаиор-11011 струй на начальном участке камеры смешения эжектора. Схема течения изображена на фиг. 20. [c.277]

В заключение подчеркнем еще раз, что изменение ве.шчиц Т , и х эжектирующего и эжектируемого газов оказывает основное влияние па величину коэффициента эжекции через параметры и и Ь [формулы (16), (25)]. Влияние изменения параметров Я, с, Ь на степень сжатия /л. может в ряде случаев не учит1,жаться, но лишь до те.х пор, пока оно не приводит к запиранию камеры смешения эжектора газовой смесью. [c.301]

При расчете эжекто1>а следует обращать внимание иа величину скорости высо конапорной струи в камере смешения эжектора величины могут достигать таких значений, при которых возникает конденсация высоконапорного газа, и уравнения первого критического режима не будут выполняться. [c.321]

Проведенные расчеты показали, что при любом определенном соотношении статических давлений смешиваемых газов в начальном сечении камеры смешения эжектора имеется определенная величина скорости низконапориого газа, соответствующая максимальному значению степени сжатия эжектора. [c.326]

Пример 10.5. Выполнить расчет основных геометрических размеров газоструйного эжектора для следующих условий. Рабочая и эжек-тируемая (удаляемая) среда-воздух = = 981 ООО Па Тр = 400 К, / = 98 100 Па Т = = 300 К X = 1,4 Л = 287 ДжДкг К) производительность по удаляемой смеси = 16 кг/с коэффициент эжекции равен 4. Для прочностных расчетов следует определить достижимое давление сжатия, а также давление эжектируемого потока при сверхкритическом расширении во входном и выходном сечениях цилиндрической камеры смешения эжектора. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...