Сталь легированная — Охлаждение

Сталь легированная конструкционная Охлаждение сульфофрезолом До 200 200-230 Св. 230 1 До 70 70-80 Св. 80 762 842 1000 0,85 230 284 315 0,85 202 250 282 0,85 [c.380]

Сталь легированная конструкционная Охлаждение сульфо-фрезолом До 200 200-230 Св. 230 До 70 70-80 Св. 80 15,5 11,2 9,8 0,62 0,62 0,77 0,62 0,62 0,8 14 10.2 7.7 0,6 0,6 0,5 0,75 0,75 0.6 8,8 6,3 4,8 0,87 1,4 7.0 5.0 3,8 0,87 1,4 [c.381]

Из сказанного следует, что во избежание охрупчивания нужно избегать интервала температур отпускной хрупкости первого рода (300—400°С). Для сталей, склонных к отпускной хрупкости второго рода, следует предусматривать быстрое охлаждение после отпуска. Эти стали не должны в работе нагреваться до высоких температур (500—600°С), так как это может также повести к охрупчиванию. В тех случаях, когда после отпуска нельзя создать быстрое охлаждение (например, для очень крупных деталей), следует применять стали, легированные молибденом, замедляющим развитие отпускной хрупкости второго рода. [c.376]

Сталь легированная (аустенит склонен к переохлаждению), зона термического влияния узкая, скорость охлаждения после сварки большая. Наблюдается рост зерна аустенита и укрупнение структуры. В этой зоне прочность металла повышается. но пластичность резко падает, часто до нуля (рис. 305,е). [c.399]

Скорость резания при сверлении отверстий в углеродистой и легированной стали сверлами из быстрорежущей стали с применением охлаждения [c.377]

При невысоком подогреве воздуха применяют листы из углеродистой стали. При глубоком охлаждении продуктов сгорания, когда возможна конденсация водяных паров, применяют листы из стали с присадками меди от 0,3 до 0,5%. Для воздухоподогревателей с температурой подогрева воздуха свыше 400—500 С используют легированную сталь. [c.11]

Классификация легированных сталей. Легированные стали классифицируются по следующим признакам по структуре в равновесном состоянии по структуре после охлаждения на воздухе по количеству легирующих элементов по химическому составу по качеству по назначению. [c.155]

Ко второй группе относятся стали, легированные хромом ЗОХ, 40Х, 50Х. Для них критический диаметр составляет D p= 15-20 мм. Эти стали характеризуются отпускной хрупкостью второго рода. Поэтому они нуждаются в быстром охлаждении после отпуска. [c.162]

Хромокремнистые стали (4ХС, 6ХС) прокаливаются в образцах диаметром до 50-60 мм при охлаждении в масле. Кроме того, стали, легированные кремнием, имеют повьппенные устойчивость при отпуске и предел текучести. Недостатком этих сталей является хрупкость первого рода после отпуска при 270-400 °С на твердость 46-50 НКСэ. Поэтому для получения удовлетворительной вязкости в этом случае необходимо применять изотермическую закалку. [c.385]

Скорость охлаждения при отжиге зависит от устойчивости переохлажденного аустенита, а следовательно, от состава стали. Легированные стали, обладающие высокой устойчивостью переохлажденного аустенита, охлаждаются при отжиге значительно медленнее (со скоростью 30-100 °С/ч), чем углеродистые (со скоростью 100-200 °С/ч). После распада аустенита в перлитной области дальнейшее охлаждение можно ускорить и проводить даже на воздухе. Если полный отжиг предназначен для снятия напряжений, медленное охлаждение с печью проводится до комнатной температуры. [c.443]

В углеродистых и некоторых сталях, легированных никелем, кремнием и медью, максимумы скоростей перлитного и промежуточного превращений наблюдаются при близких температурах. Поэтому на диаграмме изотермического превращения переохлажденного аустенита виден только один минимум устойчивости переохлажденного аустенита, чаще при температуре 500—550° С. При температурах выше этого минимума устойчивости протекает диффузионное перлитное превращение, а при температурах ниже этого минимума — промежуточное (бейнитное) превращение. При непрерывном охлаждении на термокинетической диаграмме для этих сталей отмечается лишь диффузионное перлитное и бездиффузионное мартенситное превращения (см. рис. ЗЗ). [c.309]

Прокаливаемость низколегированных сталей немногим более прокаливаемости нелегированных инструментальных сталей. Это хорошо видно на примере кривых прокаливаемости стальных пластин (рис. 151). У сталей, легированных ванадием, она практически та же, что и у нелегированных сталей, и поэтому эти стали можно охлаждать только в воде. Твердость ванадиевых инструментальных сталей, подвергшихся отпуску при температуре 300—400° С, составляет HR 44—48. Эти стали можно использовать для изготовления инструментов с малым поперечным сечением, которые подвергаются динамическим нагрузкам (например, молотки и т.д.). Инструменты из сталей, легированных хромом, хромом и ванадием, можно также охлаждать в масляных и соляных ваннах. Их глубина прокаливаемости достигает диаметра 5—8 мм. Однако сталь в середине инструмента большого размера не закаливается, а остается в мягком, вязком состоянии. При охлаждении в воде толщина закаленного слоя растет. [c.168]

По сравнению со сталями, легированными молибденом, у сталей, легированных вольфрамом, прокаливаемость несколько ниже. Аусте-нитная фаза инструментальной стали К14, содержащей 3% Сг и 2,5% Мо, достаточно устойчива только в интервале температур перлитных превращений (до температуры около 400° С). При непрерывном процессе охлаждения легко возникает бейнит, однако, к сожалению, при температурах, превышающих 400° С (рис. 199,6). Возникающая при высоких температурах так называемая структура верхнего бейнита менее предпочтительна, чем структура нижнего бейнита, так как твердость меньше. Кроме того, в ней выделяются в первую очередь карбиды Ме С по границам зерен бейнита, и таким образом сталь становится более хрупкой. Инструменты, изготовленные из стали К14, можно охлаждать на воздухе (твердость, которую можно достичь при охлаждении на воздухе деталей диаметром до. 150 мм, составляет HR 45), однако во избежание верхнего бейнитного превращения целесообразно применять закалку в масле или ступенчатую закалку в соляной ванне. При охлаждении в масле изделий диаметром 100 мм можно достичь твердости HR 50, а Диаметром 400 мм HR 45. [c.245]

Чтобы уменьшить скорость охлаждения при закалке легированных сталей и снизить напряжение, эти стали подвергают медленному охлаждению в масле или струе воздуха. [c.36]

Поступающий непрерывно в цех полимеризации бутадиен (концентрации не менее 99%) проходит через стальной кожухотрубный холодильник, охлаждается до —10° С и подается в горизонтальную цилиндрическую емкость, также изготовленную из Це-легированной стали. Очищенный и охлажденный до 10° С толуол направляется в стальные осушители с алюмогелем для осушки и очистки от каталитических ядов. Далее он охлаждается до —10° С в стальном кожухотрубном аппарате и собирается в стальные емкости, откуда перекачивается насосом в следующие аппараты. [c.299]

Скорость резания прн сверлении отверстий в углеродистой и легированной стали сверлами из стали Р18 с охлаждением [c.195]

Легирующие элементы, увеличивая устойчивость переохлажденного аустенита, уменьшают критическую скорость закалки (исключение составляет кобальт). Поэтому некоторые легированные стали в результате охлаждения на воздухе приобретают структуру мартенсита. С уменьшением, у р уменьшаются внутренние напряжения и вероятность появления брака. Однако понижение температуры мартенситного превращения способствует увеличению количества остаточного аустенита в стали после закалки. [c.217]

В сталях без карбидообразующих элементов или с малым их содержанием преимущественное развитие получает первая тенденция, что приводит к смещению области частичной закалки в сторону меньших скоростей охла кдения. В сталях, легированных карбидообразующими элементами, возможно смещение области частичной закалки в сторону больших скоростей охлаждения вследствие проявления второй тенденции. [c.232]

Рассматривая условия, которые необходимо создать для охлаждения при закалке легированных конструкционных сталей, мы должны вспомнить еще об одной особенности кинетики распада аустенита сталей, легированных карбидообразующими элементами. В этих сталях (низкоуглеродистых) скорость бей-иитного превращения при 300—400°С оказывается существенно. более высокой, чем скорость перлитного распада (500—600°С) (см. рис. 284). Поэтому при закалке следует ускорять охлаждение в нижнем районе температур (при 300—400°С), чтобы избежать бейнитного превращения. [c.371]

Из числа дешевых легирующих элементов, таких как марганец, кремний, хром — следует отдать предпочтенпе последнему. Сталь, легированная 1 % Сг (сравните стали 40 и 40Х), позволяет получить при охлаждении в масле сквозную прокаливаемость до диаметра 20 мм при некотором снижении порога хладноломкости (вероятнее всего, благодаря измельчению зерна при присадке хрома) тогда как марганец и кремний в большинстве случаев повышают порог хладноломкости. [c.386]

Рис. 13,19. Дилатограмма легированной стали на ветви охлаждения СТЦ

Бейнитное превращение, называемое также промежуточным, характерно при сварке большинства углеродистых и легированных сталей при скоростях охлаждения в диапазоне аим1...Шм2. Оно происходит в интервале температур 770 К... Гм , когда само-диффузия железа и диффузия легирующих элементов практически отсутствуют, а диффузия углерода еще достаточно существенна. Различают верхний (Бв) и нижний (Бн) бейнит, образующиеся соответственно в верхней и нижней части температурного интервала превращения. [c.524]

Легирующие элеме 1ты (кроме кобальта) уменьщают критическую скорость закалки. Поэтому некоторые легированные стали в результате охлаждения на воздухе приобретают структуру мартенсита. Увеличивается закати-ваемость и прокаливаемость сталей. Особенно сильно увеличивает прокати-вае.мость молибден. Карбидообразующие элементы упелггчивают прокати-ваемость только в том слу чае, если они при нагреве растворяются в аустените, иначе прокаливаемость будет даже ухудшаться. [c.90]

Положительная особенность масла - более низкая скорость охлаждения при температурах 200-300°С, что обеспечивает уменьшение брака от трещин. Однако для углеродистых сталей такая скорость охлаждения может быть недостаточной для предотвращения распада аустени 1а (вместо превращения в мартенсит), но для легированных сталей скорость охлаждения в масле вполне достаточна для получения структуры мартенсита. Для п(5лучения оптимальных результатов разработаны различные способы охлаждения, которые описаны в специальной и справочной литературе. [c.236]

Сталь, легированная молибденом и ванадием (40Н10МФ), после охлаждения на воздухе от 750°С и 1100°С имела прочность соответственно 210 и 220 кГс/мм . [c.109]

Из уравнения (159) видно, что разность результирующих потоков у поверхности нагрева и у ограждающей поверхности будет тем больше, чем больше коэффициент отражения (рк) ограждающей поверхности. Чем больше рк, тем меньше расход тепла с охлаждающей водой, поэтому для рефлекторных печей состояние отражающей поверхности имеет решающее значение. Относительно низкая температура отражающей поверхности нужна для сохранения высокого коэффициента отражения (рис. 144). Хотя в принципе возможны и пламенные рефлекторные печи, если окажется возможным тем или иным способом (например, с помощью магнитного поля) не допускать непосредственного контакта пламени с отражающей поверхностью, но практически пока нашли применение только рефлекторные электрические печи сопротивления (см. рис. 143). Пользуясь тем, что в безокисли-тельной среде уменьшение коэффициента отражения Рк Для некоторых сплавов происходит медленно, рефлекторные печи можно делать с малым внешним охлаждением при условии, если ограждающая поверхность будет состоять из поставленных друг за другом отражающих экранов (см. рис. 143, б). Так, существуют вакуумные печи [159] для термообработки, экраны которых выполнены из стали, легированной молибденом и танталом. Вполне пог ятно, что чем больше вакуум, тем лучше работают указанные печи, если только не происходит испарения легирующих элементов в вакууме. [c.258]

Термореактивные материалы В 29 (способы и устройства для экструдирования С 47/(00-96) термореактивные смолы как формовочный материал К 101 10> Термостаты, использование для регулирования охлаждения двигателей F 01 Р 7/12 7/16 Термоформование изделий из пластических материалов В 29 С 51/(00-46) Термочувствительные [краски или лаки С 09 D 5/26 элементы (биметаллические G 12 В 1/02 тепловых реле Н 01 Н 61/(02-04))] Термоэлектрические [пирометры G 01 J 5/12 приборы (использование в термометрах G 01 К 7/00 работающие на основе эффекта Пельтье или Зеебека Н 01 L 35/(28-32))] Тигельные печи тепловой обработки 21/04 печей 14/(10-12)) лабораторные В 01 L 3/04 плавильные для литейного производства В 22 D 17/28] Тиски В 25 В (1/00-1/24 ручные 3/00) Тиснение бумаги В 31 F 1/07 картонажных изделий В 31 В 1/88 металлическое В 41 М 1/22 поверхности пластических материалов В 29 С 59/00 способы В 44 С 1/24) Титан [С 22 С (сплавы на его основе 14/00 стали, легированные титаном 38/(14-60)) С 25 (травление или полирование электролитическими способами F 3/08, 3/26 электроды на основе титана для электрофореза В 11/10)] Токарная обработка [древесины В 27 О <15/(00-02) инст рументы 15/(00-02)) камня В 28 D 1/16 пластмасс и подоб ных материалов В 29 С 37/00] Токарные станки [В 23 <В (3 25)/00 затыловочные В 5/42 конструктивные элементы и вспО могательные устройства В 17/00-33/60 линии токарных станков В 3/36 для нарезания резьбы G 1/00 общего назначения В 3/00-3/34 отрезные В 5/14 резцы для них (В 27/(00-24) изготовление Р 15/30) для скашивания кромок, снятие фаски или грата с концов прутков и труб В 5/16 фрезерные съемные устройства к ним С 7/02)] [c.189]

Классификация по структуре отличается некоторой условностью. Структурный класс ферритной, перлитной и мартенситной стали определяется той основной структурой, которую легированная сталь получает после охлаждения на воздухе, т. е. нормализации. Структурный класс аустенитной стали устанавливается по основной структуре после быстрого охлаждения, т. е. после закалки. Структурный класс ледебуритной стали определяется после медленного охлаждения, т. е. отжига, по наличию в структуре эвтектики-ледебурита, который может быть раздроблен при горячей прокатке или kobj на отдельные карбиды. [c.324]

Чем более легирована сталь, тем шире диапазон ско ростей нагрева, при которых проявляется структурная наследственность в стали Легирование влияет на критичес кую скорость нагрева, при которой наблюдается восста новление исходного крупного зерна при повторном нагреве выше Асз и не происходит образования мелкозернистого аустенита Для легированной стали на рис 40 приведена схема, упрощенно показывающая процесс формирования зерна при нагреве и охлаждении стали с исходной упоря доченной структурой [c.77]

Столь существенное изменение значении К п в завиоййости от исходного размера аустенитного зерна свидетельствует о разных ме ханизмах зарождения феррчтных зерен В сталях легированных силь ными карбидообразующими элементами — ванадием ниобием титаном размер зерен аустенита стабилизируется в узких пределах (до 30— 35 км) В случае последующего его охлаждения наблюдается один ме ханизм выделения феррита прн этом К изменяются в очень узкчх пределах (К= I 6-2 О и/С =4 О—8 0) [c.96]

В сталях с атермической кинетикой мартенситного пре вращения наблюдается явление стабилизации аустенита Если при закалке стали сделать промежуточную выдержку в мартенситном интервале температур, то общее количест во мартенсита будет меньше, а количество остаточного аустенита больше, чем в случае непрерывного охлаждения до точки Мк, при этом с увеличением продолжительности выдержки это различие будет расти После изотермической выдержки в мартенситном интервале образование мартен сита при последующем охлаждении начинается не при этой температуре, а при более низкой, причем чем меньше тем лература промежуточной выдержки, тем ниже температу ра, начиная с которой вновь начинается образование мар тенсита Явление стабилизации аустенита может оказать ся и при охлаждении стали с непрерывными, но разными скоростями Так, в легированных сталях мартенситного класса, закаливаемых на воздухе, количество остаточного аустенита намного больше, чем в этих же сталях после за калки в масле или в воде При этом вследствие того, что углерод является элементом, наиболее сильно понижаю щим мартенситные точки, в высокоуглеродистых сталях после замедленного охлаждения (например, при ступенча той закалке) содержание остаточного аустенита может пре вышать 20 % [c.102]

Для сталей, легированных титаном и ниобием, в процес се отжига возможно превращение карбидов хрома в специальные карбиды Ti или Nb , что также устраняет склои рость к МКК (см рис 170,6) Температура стабилизирующего отжига обычно составляет 850—950 °С Отжиг до пускает более медленное охлаждение, обычно на воздухе, и более эффективен для стабилизированных сталей [c.283]

Комбинированные способы выплавки. Высокопрочная мартенситно-стареющая сталь, легированная титаном, в сечениях более 40—50 мм охрупчивается вследствие медленного охлаждения от температур конца деформации в интервале 1000—700° С в процессе этого охлаждения по границам аустенитного зерна выделяется сетка карбидов и карбонитри-дов титана. [c.285]

Диаграммы превращений переохлажденного аустенита для быстрорежущих сталей, легированных молибденом и вольфрамом или только молибденом по форме и расположению подобны диаграммам Вольфрамовых быстрорежущих сталей (см. рис. 190), но под влия-ййем добавок молибдена инкубационный период перлитного пре-)5ращения немного возрастает по сравнению с инкубационным периодом перлитного превращения быстрорежущих сталей, легированных только вольфрамом. Вследствие этого закаливаемость их Демного больше. Однако в интервале температур 950—500° С выделение карбидов по границам зерен также опережает перлитное превращение. Это выделение карбидов можно уменьшить путем быстрого охлаждения. [c.220]

Раскат разрезают на полосы длиной 2—24 м на шести салаз-ковых пилах. Прокат из рядовых марок стали охлаждают на холодильнике, рассчитанном на полосу длиной до 24 м. Прокат из легированных стаЛей, требующий замедленного охлаждения, охлаждают в трех колодцах размером 7x7 м. Производительность стана зависит от сортамента и достигает 1,1—1,3 млн. т в год. [c.155]

Классификация легированной стали по структуре, получаемой при охлаждении ее на воздухе, предложена в связи с влиянием легирующих элементов и углерода на закаливаемость стали. При небольшом содержании легирующих элементов получаются перлитообразные структуры (перлит, сорбит, троостит). По мере увеличения количества легирующих элементов получается сталь с мартенситной, а иногда с аустенитной или ферритной структурой. Все легирующие элементы способны растворяться как в а-, так и в у-железе. Многие из них образуют с углеродом прочные карбиды, например СгуСз, Т1С и др. Стали, легированные карбидообразующими элементами (Сг, Мп, Мо, V, И), относятся к карбидному классу. [c.196]

Ориентировочная скорость резания (м/мин) при зенкеровании отверстий в заготовках из углеродистой н легированной сталей зенкераш из быстрорежущей стали с применением охлаждения [c.452]

Легированные инструментальные стали рассмотренных марок пригодны для работы при небольших скоростях резания, так как при 200—220° С они значительно понижают твердость. Такие стали, согласно ГОСТ 5950—63, должны иметь твердость е состоянии поставки НВП9 — 321, а после закалки с температуры 850—950° С (обычно с охлаждением в масле) и низкого отпуска — HR )—62. В отличие от углеродистых сталей легированные инструментальные стали обладают большей прокаливаемостью. [c.198]

Обработка холодом. Структура легированных и высокоуглеродистых инструментальных с1алей после закалки состоит в основном из мартенсита и некоторого количества остаточного (неразло-жившегося) аустенита. Обычно превращение остаточного аустени-та в мартенсит происходит при последующем отпуске или в результате естественного старения. В том и другом случае полного перехода аустенита в мартенсит не происходит даже при неоднократном отпуске. Для более полного разложения аустенита обработка сталей ведется с охлаждением до температур минус 2 0 — 8 0° С. В результате значительно повышается твердость инструментов и устраняется возможность их деформации в дальнейшем. [c.39]

Характеристика прокаливаемости стали является важным показа-теле.м при выборе стали. Качественным показателем прокаливаемости стали является критический диа.метр — диаметр образца, когда он закаливается полностью. Обычно для стали 40 критический диаметр при охлал<ден1 И в воде равен 10. мм, а при охлаждении в масле 8 мм. На величину прокаливаемости оказывает влияние скорость охлаждения и химический состав стали. Легированные стали характеризуются более повышенной прокаливае.мостью, чем углеродистые. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...