Расчет распределения металла

Третья и четвертая части справочника содержат материалы для расчета распределения потенциала и тока соответственно при электрохимической коррозии и защите металлов. Помимо этого здесь приведены методики расчета электрических параметров покрытий и узлов, применяемых в целях противокоррозионной защиты. [c.6]

В силу отмеченных основных особенностей расчет электрохимической коррозии и защиты металлов сводится к расчету распределения коррозионного и защитного потенциала и тока или к определению суммарных токов, приближенно характеризующих суммарные коррозионные потери или эффективность электрохимической защиты. [c.11]

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕНЦИАЛА И ТОКА ПРИ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ КОРРОЗИИ МЕТАЛЛОВ [c.125]

РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕНЦИАЛА И ТОКА ПРИ КОНТАКТНОЙ КОРРОЗИИ МЕТАЛЛОВ [c.125]

Формулы для расчета распределения потенциала и тока при контактной коррозии металлов приведены в табл. 3.1, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов для конкретных систем. [c.125]

Формулы для расчета распределения потенциала и тока по поверхности контактирующих металлов, покрытых тонким слоем электролита, приведены в табл. 3.17, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов для наиболее типичных случаев. [c.184]

Материалы для расчета распределения потенциала и тока при протекторной защите металлов приведены в табл. 4.1, где указаны также номера рисунков и таблиц, содержащих результаты численных расчетов длн наиболее типичных значений параметров рассматриваемых систем. [c.197]

Расчет распределения потенциала и тока при анодной защите производится с использованием аналитической аппроксимации как анодной поляризационной кривой рассматриваемого металла, так и формы защищаемой конструкции. [c.240]

Рис. 37. Результаты расчета распределения тока контактной коррозии на непокрытых ( ) н покрытых (2) плоских участках поверхности металла

Рис. 38. Результаты расчета распределения тока контактной коррозий на непокрытых (I) и покрытых (2) цилиндрических участках поверхности металла

Рис. 65. Виды кластеров, использованные для расчета распределения электронной плотности и характера химических связей между атомами примесей / и металла Мна границах зерен [ 188-190]

В углах конструкции создаются участки с минимальными плотностями тока. Однако морская вода под действием катодного поляризующего тока образует на металле с течением времени плотные гидрокарбонатные пленки. Они также способствуют повышению равномерности распределения потенциалов. Около анодов потенциал быстро приобретает отрицательные значения и на нем образуются пленки, все это создает условия для перераспределения токов. Поэтому с течением времени распределение тока по поверхности внутренних частей холодильника становится более равномерным. Сложная конфигурация охлаждаемых змеевиков затрудняет применение математических методов расчета распределения токов и потенциалов. [c.82]

Обычно применяемые при расчетах на прочность профиля момент сопротивления W u при изгибе, радиус инерции г при продольном изгибе и момент сопротивления при кручении не определяют достаточно полно целесообразность распределения металла по сечению профиля. Поэтому для оценки рациональности сечений по форме дополнительно используются следующие безразмерные критерии [c.80]

Неравномерное распределение толщины покрытия на подложке и наличие потерь испаряемого металла являются недостатками метода испарения и конденсации в вакууме, которые особенно проявляются в непрерывных линиях. Если не принять специальных мер, то толщина покрытия в центре полосы будет значительно больше, чем на ее краях. Часть металлических паров, минуя подложку, будет осаждаться на стенках камеры и внутрикамерных устройствах, загрязняя их, нарушая режим работы и снижая экономические показатели установки. Несмотря на то, что указанные вопросы очень важны, в литературе имеется мало данных о равномерности толщины покрытий на движущейся полосе и коэффициенте использования паров. В настоящей главе изложены методика расчета распределения толщины покрытий на полосе и результат анализа некоторых путей улучшения равномерности толщины и повышения коэффициента использования паров. [c.264]

Анализ этих работ показывает, что для расчета распределения температуры в металле при кислородной резке наиболее целесообразно использовать схему мощного быстродвижущегося линейного источника в пластине [103]. Эта схема дает удовлетворительное совпадение теоретических расчетов с данными эксперимента, если рассматривать источник теплоты как однородный источник энергии, равномерно распределенный по глубине разрезаемого металла. Это представление об источнике теплоты не полностью отражает его специфические особенности. [c.24]

Температурное состояние в области испарения и ее протяженность рассчитывались при средней интенсивности объемного теплообмена = = 3 10 Вт/ (м К). Для исследованного диапазона параметров это дает максимальную относительную протяженность этой области к - I =0,03, которая и использовалась в расчетах. Сравнение расчетных и экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла показывает их хорошее совпадение в области испарения. Отсюда следует, что средняя интенсивность объемного теплообмена в ней по крайней мере не меньше величины = 3 10 Вт/(м К) (что соответствует ее качественной оценке, выполненной ранее), а при исследованном уровне плотностей внешнего теплового потока до <7 = 2,3 10 Вт/м протяженность области испарения мала и эту зону можно принять в виде поверхности фазового превращения. [c.147]

Температура 7 , до которой охлаждается первый слой, зависит, в частности, от длины завариваемого участка /, погонной энергии сварки q/v и температуры подогрева 7 . Выразим связь между перечисленными параметрами. Б качестве расчетной схемы примем схему мгновенного выделения теплоты на завариваемом участке / в начальный момент сварки при этом также примем, что теплота выделяется равномерно по толщине металла б, распространяется только в направлении у и теплоотдача отсутствует (рис. 7.11). Иными словами, принимается схема линейного быстродвижущегося источника теплоты в пластине. Выбранная схема не учитывает ряда особенностей распространения теплоты, однако может быть принята для расчета по следующим соображениям. Температура как указывалось выше, не превышает, как правило, 650 К. Когда околошовная зона охладится до 500...600 К, то температура по сечению успевает выравняться, и поэтому несущественно, какое распределение теплоты принято в начальный момент времени. [c.219]

В простейших инженерных схемах расчета воспроизвести сложную пространственную форму выделения теплоты при электрошлаковой сварке не представляется возможным. Хорошо отвечает фактическому распределению температур и форме проплавления следующая расчетная схема источника теплоты (рис. 7.21,6) в сплошной пластине без сварочного зазора / движутся три (равномерных по толщине металла) источника теплоты в виде линий АС, BD, расстояние между которыми равно 1, ч А В. Мощность источника на линии А В соответствует [c.233]

Решение этой проблемы - задача не простая. Прежде всего, наибольшую сложность в эту проблему вносят концентраторы напряжений, в том числе различные дефекты сварных соединений и основного металла, которые приводят к крайне неравномерному распределению напряжений и деформаций, возникновению локализованных пластических деформаций, изменению свойств металла из-за деформационного охрупчивания и старения и др. Кроме того, в расчетах ресурса безопасной эксплуатации необходимо учитывать повреждаемость металла во времени, что дополнительно усложняет решение подобных задач. Особую сложность представляет оценка ресурса элементов оборудования при одновременном действии нескольких повреждающих во времени факторов с учетом различного рода дефектов, в том числе и трещиноподобных. Заметим также, что практически открытой остается проблема старения металла в процессе эксплуатации оборудования. [c.329]

Поскольку в предлагаемой модели при определении остаточного ресурса трубопровода не учитывается длина дефекта, расчет проводят, считая, что длина имеющихся дефектов составляет более 750 мм, то есть для случая, когда кривые II и IV можно аппроксимировать горизонтальными прямыми (рис. 37). Это позволяет задавать границы областей 2 и 3 и вводить для них предельные глубины и Ь з. Дефекты, оказавшиеся в области 3, подлежат ремонту, и остаточный ресурс определяется минимальным временем перехода дефектов из области 3 в область 4. После выработки рассчитанного остаточного ресурса необходимо заново проводить диагностику трубопровода, выполнять ремонт дефектных участков и по новым данным диагностики определять остаточный ресурс. В рассматриваемой модели подразумевается, что металл подвержен равномерной коррозии. На основании данных внутритрубной дефектоскопии о размерах повреждений строится гистограмма их распределения, определяются коэффициент и параметры формы распределения Вейбулла и проводится расчет показателей долговечности по формулам (14-18). [c.146]

Следует также отметить, что вовлечение твердого металла Т в пластическую деформацию в окрестности точек М (Mj) (см. рис. 4.2) несколько занижено по сравнению с расчетами, выполненными методом конечных элементов (МКЭ). Однако как показали данные расчеты, указанная погрешность в целом незначительно (до 3%) влияет на распределение нормальных на [c.117]

Численные расчеты МКЭ показали, что для рассматриваемого интервала А в характерно вовлечение основного металла, прилегающего к мягкой прослойке, в пластическую деформацию. Распределение напряжений Су, Ojf и Хду имеет качественно подобный характер ранее полученным в /2, 91/ численным данным и соответствует установленным в [c.106]

Гипотезы, объясняющие ослабление эффективности концентрации напряжений по сравнению с тем, которое должно вытекать из распределения напряжений в упругой области, и зависимость коэффициентов k , kj от ряда факторов (размеров, свойств материала и т. д.), высказанные различными авторами, не позволяют пока вычислять значения этих коэффициентов для различных случаев расчетной практики исходя из первичных свойств металла. Поэтому для расчета деталей машин следует использовать экспериментальные данные, применяя в случае необходимости интерполяцию. [c.670]

В пределах каждого интервала распределение источников тепла и физические свойства металла считаются постоянными. По окончании расчета в логическом блоке программы анализируется полученное температурное поле. Если конечные перепады температуры по радиусу или длине загрузки превышают заданные, изменяются число витков индуктора и его длина, после чего расчет повторяется, пока заданные перепады не будут достигнуты. [c.133]

Ширина нагретой полосы определяется двумя факторами 1) распределением индуктированного тока на поверхности нагреваемого изделия 2) утечкой тепла в ненагретую массу металла. Первый фактор является весьма существенным для построения электрического расчета. [c.74]

Из рис. 66 видно, что наличие в железе и никеле серы, вызывающей сильное охрупчивание границ зерен при механических испытаниях приво-дит к VoMy, что заряд электронов, локализованный вблизи атома примеси, намного больше, чем у ближайшего атома металла. Это означает, что "опасная" примесь ведет себя как сильно электроотрицательная по отношению к металлу, и между атомом серы и ближайшим металлическим атомом М 1) или М 2 ) возникает гетерополярная связь, типа ионной. Это видно по разделению четвертого контура (Л в N 48 и Fe4S на два — вблизи примеси и вблизи растворителя. "Отток" к примеси значительной части электронов от атомов М 1) wM[2) означает, что ослабл 1ет-ся связь этих атомов с более далекими от примеси атомами металла. Прямое подтверждение последнего эффекта получено [ 190] при расчете распределения плотности всех валентных электронов р Сг) = = (Г) в более крупном кластере 5 (N is S). Результаты показаны [c.161]

Значительно сложнее условия при производстве гальванических покрытий. Здесь имеется целый ряд факторов, влияющих на токо-распределение и, следовательно, на распределение металла при его о.саждении. Значительное влияние оказывает омическое сопротивление. Плотность тока обратно пропорциональна сопротивлению, поэтому при нанесении покрытий на профилированные изделия наибольший ток будет на участках, расположенных ближе к аноду. В результате образуется слой, неравномерный по толщине Для того чтобы получить равномерное осаждение при хро-мировании, необходимо даже устанавливать дополнительные аноды, форма которых повторяет форму хромируемого изделия. При этом выход по току зависит от плотности тока. Это усложняет расчет количества электричества, необходимого для нанесения покрытия данной толщины. Плотность тока обычно рассчитывается только по геометрической форме изделия, или, как это, к сожалению, еще часто бывает, устанавливается по привычному напряжению в ванне. В связи с этим необходимо составлять электролиты таким образом, чтобы поляризация была достаточно высокой,—тогда возможно достичь сглаживающего действия электролита. [c.614]

Широко пользуется графиками при расчетах нагрева металла Н. Ю. Тайц. В его капитальном труде по технологии нагрева металла приведены графики для расчета температуры классических т , призм квадратного сечения и ограниченных цилиндров при линейном изменении температуры поверхности (граничные условия I рода) графики для расчета относительной температуры поверхности и центра неогракиченных цилиндров и пластин, нагреваемых при постоянном тепловом потоке в случаях равномерного и неравномерного распределения температуры в начальный момент (граничные условия И рода) графики для определения относительной температуры в различных точках сечения неограниченных пластин и цилиндров, на- [c.55]

Пз-за сложной формы порпшя и неизбежного неравномерного распределения металла его жесткость в различных радиальных направлениях неодинакова. В связи с этим проектирование и расчет порпшя представляет собой сложную задачу, так как неизвестны точные температуры и перепады их между отдельными точками поршпя. [c.411]

Теоретические расчеты распределения теплоты при нагреве металла газовым пламенем разработаны академиком Н. Н. Рыкалиным, а экспериментальные исследования проведены М. X. Шор-шоровыш и А. К. Нинбургом. [c.83]

Неравномерное распределение тока по поверхности корроди-руюш,его металла, а также непостоянство условий в течение коррозионного процесса (например, изменение соотношения площадей Sa и SJ и трудности учбта этих изменений делают аналитические расчеты / и / ах по приведенным выше уравнениям приближенными. Эти расчеты можно использовать для сопоставления с действительно наблюдаемыми скоростями коррозии в целях подтверждения правильности предполагаемого механизма протекания процесса. Кроме того, анализ этих уравнений позволяет сделать важные выводы о влиянии различных факторов на скорость коррозии коррозирнный ток растет с увеличением Ео р процесса и падает с ростом R и поляризуемостей анодного и катодного процессов Яа и Р . [c.270]

НОГО металла. При расчете принимается, что распределение начальных деформаций однородно по зоне перфорации, вне зоны перфорации начальные деформации равны нулю (см. рис. 6.2). При решении плоской задачи необходимо отразить отсутствие искривления образующей коллектора АВ (см. рис. 6.2), по которой производится мысленная разрезка цилиндра. Для этого вводятся дополнительные граничные условия, обеспечивающие отсутствие искривления торцов развертки (искривление линий А В w А"В" рис. 6.2)]. Обеспечение таких граничных условий производится с помощью метода, изложенного в разделе 1.3. [c.336]

Значит, для вычисления нужно проинтегрировать в пределах от - [ а/т до оо выражение для числа электронов, имеющих скорость от Vx до vx + dvx- Расчет на основании квантовых представлений о распределении электронов в металле согласно статистике Ферми-Дирака дает выражение, известное как формула Ричардсона — Дешмана [c.63]

Регистрация искусственной анизотропии является очень чувствительным методом наблюдения напряжений, возникающих в прозрачных телах. Его с успехом применяют для наблюдения за напряжениями, возникающими в стеклянных изделиях (паянных и прессованных), охлаждение которых производилось недостаточно медленно. К сожалению, громадное большинство технически важных материалов непрозрачно (металлы), вследствие чего этот прием к ним непосредственно не приложим. Однако в последнее время получил довольно широкое распространение оптический метод исследования напряжений на искусственных моделях из прозрачных материалов (целлулоид, ксилонит и т. д.). Приготовляя из такого материала модель (обыкновенно уменьшенную) подлежащей исследованию детали, осуществляют нагрузку, имитирующую с соблюдением принципа подобия ту, которая имеет место в действительности, и по картине между скрещенными поляризаторами изучают возникающие напряжения, их распределение, зависимость от соотношения частей модели и т. д. Хотя приводимые выше эмпирические закономерности, связывающие измеренную величину По — и величину напряжения Р, позволяют в принципе по оптической картине заключить о численном распределении нагрузки по модели, однако практическое осуществление таких численных расчетов крайне затруднительно. Несмотря на ряд усовершенствований и в методике расчета, и в технике эксперимента, настоящий метод имеет главным образом качественное значение. Однако и в таком виде он дает в опытных руках довольно много, сильно сокращая предварительную работу по расчету новых конструкций. В настоящее время имеется уже обширная литература, посвященная применениям этого метода. [c.527]

Подвижность носителей. Подвижность носителей заряда определяется согласно (7.124) временем релаксации т. Время релаксации было введено в модели свободных электронов Друде для объяснения теплопроводности и электропроводности металлов. Предполагалось, что за единичнре время любой электрон испытывает столкновение с вероятностью, равной 1/т, т. е. считалось, что результат столкновения не зависит от состояния электронов в момент рассеяния. Такое упрощение является чрезмерным. Частота столкновений электрона сильно зависит, например, от распределения других электронов, так как в силу принципа Паули электроны после столкновений могут переходить только на свободные уровни. Кроме того, в твердом теле существуют различные механизмы рассеяния. Поэтому при таком описании столкновений от приближения времени релаксации отказываются. Вместо введения времени релаксации предполагают существование некоторой вероятности того, что за единичное время электрон из зоны п с волновым вектором к в результате столкновения перейдет в зону с волновым вектором ki. Эту вероятность находят с помощью соответствующих микроскопических расчетов. Такой подход, однако, очень сильно осложняет рассмотрение. [c.249]

Распределение Oq по центральному сечению мягкой прослойки Or, подсчитанное по (4.48) с учетом (4.46) и (4.49), приведено на рис. 4.15 Здесь же штрихт нктирной линией показана эпюра напряжений Ое, подсчитанная по (4.44) с четом замены на к , для случая отсутствия контактного упрочнения мягкого металла (при к > к ). Сравнение распределений О0, построенных по обеим методикам расчета, свидетельствует о приемлемости подхода, базирующегося на аппроксимации сеток линий скольжения отрезками циклоид, для анализа напряженного состояния сферических толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками. [c.234]

Соединение внахлестку появилось как подражание клепаным конструкциям. Такое соединение наименее целессобразно из-за большой неравномерности распределения напряжения по длине фланговых швов 2 и большой концентрации их при переходе от валика лобового шва 1 к основному металлу. Хотя характер нагружения фланговых и лобовых швов в действительности различен, принято вести расчет напряжений для них по одним и тем же формулам. Поэтому применительно к рис. 14.16,6 имеем [c.377]

В-качестве основы для инженерных расчетов ИПХТ-М и оценки харак-терис тик рабочего процесса в ней в общем случае необходимо определить конфигурацию свободной поверхности жидкого металла и распределения в нем электромагнитного (ЭМ) поля, а также полей скоростей движения и температур. Зачастую можно ограничиться определением формы поверхности (мениска) и ЭМ поля. Этого достаточно для инженерного расчета мощности, выделяющейся в расплаве, тепловых и электрических потерь, а на их основе — выходных данных печи (производительность, КПД) и необходимого источника питания (напряжение, ток, мощность). [c.77]

Выполнен термодинамический расчет возможности протекания химических реакций и образования химических соединений в промежуточтгом слое по контакту металлическая подложка—покрытие для покрытий из окислов алюминия, циркония, титана, хрома. Показана невозможность протекания упомянутых реакций в момент формирования покрытия. Результаты термодинамического подсчета подтверждены рентгенографическим и электронномикроскопическим исследованиями пограничных слоев между металлом и покровом. Выяснено, что связь газопламенных покрытий с металлической подложкой, по-видимому, носит чисто механический характер. Электронномикроскопические исследования скопов покрытий позволили наблюдать дислокационные картины, свидетельствующие о наличии и весьма сложном характере распределения напряжений в слое покрытия. Библ. — 3 назв., рис. — 4, табл. — 1. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...