Нагрузка критическая следящая

Поверхностная закалка состоит в нафеве поверхностного слоя стальных деталей до аустенитного состояния и быстрого охлаждения с целью получения высокой твердости и прочности в поверхностном слое в сочетании с вязкой сердцевиной. Её применяют для повышения твердости, износостойкости и предела выносливости деталей (зубьев колес, шеек валов, направляющих станин металлорежущих станков и др.). Так как сердцевина остается вязкой, изделие хорошо воспринимает ударные нагрузки. Используют следующие способы поверхностной закалки закалку с индукционным нагревом, газопламенную закалку, закалку в электролите, лазерную закалку. Общим для всех этих способов является нагрев поверхностного слоя до температуры выше критической точки и последующее быстрое охлаждение для получения структуры мартенсита. Наибольшее распространение имеет поверхностная закалка с индукционным нагревом токами высокой частоты (ТВЧ), предложенная впервые В. П. Вологдиным в 1935 г. [c.138]

Учитывая функциональную связь между N и Xq, получим распределение критической нагрузки в следующей форме [c.216]

Предполагается, что с помощью критического раскрытия трещины можно оценить способность материала тормозить трещину, располагая тем самым различные материалы (или их состояния) в ряды, а также производить расчеты предельного состояния равновесия тел с трещиной [69]. Численное выражение критического раскрытия трещины снимается с экспериментальной диаграммы нагрузка — Р-смещение / (см. гл. 2). Смещение / обычно измеряется на малой базе между точками, находящимися по разные стороны трещины и несколько отстоящими от ее конца. Раскрытие S в вершине трещины при этом вычисляют из геометрических соображений, допуская жесткий поворот половинок образца, разделенных трещиной [68]. Если на этой диаграмме имеется скачок, то критическое раскрытие трещины определяют в момент скачка. Когда на диаграмме нагрузка-смещение скачка нет, установить момент страгивания трещины (который соответствует критическому раскрытию трещины) весьма сложно. В этом случае часто оценивают величину раскрытия при максимальной нагрузке ( тах)- Следует, однако, заметить, что раскрытие при максимальной нагрузке может оказаться большим в результате увеличения длины трещины, что к свойствам пластичности материала не имеет отношения. [c.236]

Таким образом I можно приравнять произведению любого целого числа на L, и уравнение (20) для такого типа нагрузки дает следующий ряд критических сил [c.258]

Поверхностную закалку стали применяют для повышения твердости, износоустойчивости и предела выносливости деталей (зубьев, колес, шеек валов, направляющих станин металлорежущих станков и др.). Сердцевина остается вязкой, и изделие хорошо воспринимает ударные нагрузки. Используют следующие способы поверхностной закалки закалку с индукционным нагревом газопламенную закалку закалку в электролите. Общим для всех этих способов является нагрев поверхностного слоя до температуры выше критической точки Ас% и последующее быстрое охлаждение для получения структуры мартенсита. Наибольшее распространение имеет поверхностная закалка с индукционным нагревом токами высокой [c.89]

Для определения критической тепловой нагрузки получаем следующее критериальное уравнение, предложенное Д. А. Лабунцовым [c.374]

Для обеспечения требуемой прочности резьбовых соединений необходимо правильно выбирать размеры резьбы, особенно отношение й к 5 я длину свинчивания (высоту гайки). Следует иметь в виду, что при статических нагрузках критическая высота гаек для резьб с мелкими шагами обычно больше 0,8 с при циклических нагрузках увеличение длины свинчивания (свыше 0,8 а ) может повысить прочность резьбовых сопряжений на 40—50% при увеличении веса деталей только на 3—97о [И]- [c.427]

Если наименьший корень уравнения (264) обозначить через (О, то критическая нагрузка определится следующей формулой [c.87]

Под критическим сближением будем рде понимать сближение, рассчитанное по формулам Герца, при котором среднее давление на контакте достигает значения предельной твердости по Майеру [5]. Нагрузку и сближение 5 (, соответствующие этому состоянию, будем называть критическими. Следует отметить, что такая деформация возможна только для идеально упругопластического материала. [c.48]

Для испытываемых образцов от БК-1 До БК-8 и БС-1 предельные разрушающие нагрузки (Р р) составляли величины, равные соответственно 45 35,5 38 56 59 57 48 43,5 и 12,8 т, которые по отношению к критическим нагрузкам ) составляли следующие соотношения (7,8—8,3)—для балок I серии (1,7—2,1) — для балок II и III серий, [c.249]

Стержень при этом либо разрушается, либо получает недопустимо большие деформации. Так как и в том и другом случае стержень практически выходит из строя, в инженерных расчетах критическую силу следует рассматривать как опасную (предельную) нагрузку. [c.210]

Как видно из формулы (Х.7), чем меньше р,, тем больше критическая, а следовательно, и допускаемая нагрузка стержня. Например, нагрузка стержня, заделанного двумя концами, может быть в 16 раз больше нагрузки стержня, заделанного одним концом. Поэтому там, где возможно, следует осуществлять жесткую заделку обоих концов стержня. Однако это не всегда можно осуществить на практике. Элементы, к которым прикрепляются концы рассматриваемого стержня, всегда более или менее упруги, податливы, что вносит некоторую неопределенность в расчет. Поэтому весьма часто даже при жестком соединении концов стержня с другими элементами расчет в запас устойчивости ведут, предполагая шарнирное закрепление обоих концов. [c.269]

Положим, что стержень (рис. 512) сжат силой Р, меньшей критического значения, В этом случае он находится и устойчивом положении равновесия. Его можно изогнуть, прикладывая к нему поперечную нагрузку (сила Р ). При переходе стержня от прямолинейной формы равновесия к криволинейной силы Р и Р совершат работу, и результате чего увеличится потенциальная энергия изгиба стержня. Энергетический баланс системы можно выразить в виде следующего уравнения [c.441]

Как уже говорилось, исходный металл, не подвергавшийся еще никаким нагрузкам, содержит в себе начальную плотность дислокаций, которая возрастает при нагружении. На границе перехода металла из упругого в пластическое состояние достигается критическое значение плотности дислокаций, но сами дислокации в металле располагаются хаотически (рис. 70, а). Один из механизмов диссипации подводимой энергии - преобразование ее в энергию образования дислокаций. За счет этого каждая вновь возникающая одиночная дислокация запасает определенную порцию энергии Е (см. рис 69, а). Следующий механизм диссипации позволяет избавляться от части энергии, запасенной одиночными дислокациями, за счет их перемещения и объединения (см. рис. 69, б). Оба этих механизма действуют на всех масштабных уровнях. Но если в масштабе отдельных дислокаций они приводят к формированию дисклинаций (см. рис. 69, в), то в больших масштабах в действие вступают коллективные эффекты. Они позволяют целым коллективам дислокаций действовать как единое целое и формировать более крупные и сложные структуры. [c.109]

При проведении расчетов по двум критериям (с целью определения Р , h) необходимо иметь в виду следующее. При расчете по с уменьшением длины трещины критическая нагрузка неограниченно возрастает, и это обстоятельство обусловливает применение теории только в области достаточно больших длин трещин и малых уровней критических напряжений по сравнению с Оо,2 (что обеспечивает малые размеры пластической зоны). При расчете по бс даже в области малых длин трещин напряжение может стать близким к пределу текучести или к пре- [c.131]

Из (3.62) следует, что имеются два возможных значения для критической нагрузки q2, соответствующих значениям п=1 и п = [c.108]

Определив критическое значение нагрузки, следует проверить выполнение использованного предположения о малости перемещений и/ точек осевой линии стержня и малости угла поворота вз связанных осей при нагружении стержня, решив для найденного значения критической нагрузки систему линейных уравнений (1). Если из решения следует, что , и з малы, то найденное собственное значение краевой задачи является критической нагрузкой, а критическое состояние стержня практически совпадает с его естественным состоянием. Если предположение о малости обобщенных перемещений не выполняется, то надо решать нелинейную систему уравнений равновесия (1), где Хз. и Оза=<5 з. являются неизвестными, с последующим определением критических нагрузок. [c.277]

Следует заметить, что величины критической тепловой нагрузки, при переходе от пузырькового кипения к пленочному <7 р, и при обратном переходе <7кр, получаются различными. Величина значительно больше, чем <7кр,- В дальнейшем рассматривается только критическая тепловая нагрузка, соответствующая переходу от пузырькового кипения к пленочному. [c.408]

Влияние недогрева жидкости на критическую тепловую нагрузку можно оценить следующей эмпирической формулой [c.412]

Рассуждения о поведении сжатого стержня под действием возрастающей нагрузки рекомендуем вести так, как это изложено в учебниках [12 пли 22]. В итоге рассуждений надо обеспечить у учащихся четкое представление о том, что при критическом значении нагрузки происходит раздвоение (бифуркация) форм равновесия мож но, следуя проф. В. В. Болотину, сказать, [c.189]

После того как даны понятия потери устойчивости и критической силы, разъяснено, что практически критическую силу следует рассматривать как разрушающую нагрузку, и показаны (на [c.190]

ОТ критической нагрузки Ркр сила Р, должна вычисляться по формуле (20.14) при любой гибкости балки (даже меньшей предельной). Вычисляя эйлерову силу, момент инерции следует брать относительно той из главных осей инерции сечения, которая перпендикулярна к плоскости действия поперечной нагрузки. [c.585]

Таким образом, из теории Гриффитса следует, что наличие в той или иной детали трещины — еще не свидетельство немедленного выхода детали из строя. В принципе, возможно по критическому значению длины трещины и характеру внещней нагрузки, вводя соответствующий запас на наличие трещины, устанавливать допуск на размер трещины, с которой деталь может работать заданное время. Поскольку не каждая трещина опасна, механика разрушения может развиваться как наука, создающая надежные методы защиты конструкций от хрупкого разрушения. [c.731]

Конструкции из стеклопластиков имеют недостаточную жесткость, использование всего ресурса прочности их часто оказывается невозможным вследствие недопустимо больших перемещений. Тонкостенные конструкции разрушаются обычно вследствие потери устойчивости, а критические нагрузки определяются не прочностью, а модулем упругости. Если соединить титановый элемент с элементом из стеклопластика, например, усилить полку титановой балки элементом из стеклопластика, получится следующее. [c.685]

Деформация идеальной оболочки при статическом нагружении и безмоментном напряженном состоянии происходит следующим образом. Вначале нагрузка растет до верхнего критического значения (точка А), затем оболочка совершит скачок (хлопок) к положению F, после чего нагрузка вновь будет повышаться. Процесс разгрузки происходит вначале по линии DFB и на уровне нижней критической нагрузки происходит скачок по линии BG и снижение нагрузки от точки G до точки О. [c.255]

Из сопоставления полученных выражений (3.54) и (3.56) для критической нагрузки 2 следует 1) если Лзз<Л22, то кольцо потеряет устойчивость в плоскости чертежа, т. е. перемещения точек осевой линии стержня относительно плоскости равны нулю 2) если Лзз.>Лг2, то кольцо потеряет устойчивость с выходом из плоскости чертежа (перемещения точек осевой линии в плоскости чертежа равны нулю — проекция осевой линии стержня после потери устойчивости на плоскость чертежа есть окружность) 3) если Лзз=Л22, то кольцо теряет устойч,ивость и в плоскости чертежа, и относительно этой плоскости (все три компоненты вектора перемещений U отличны от нуля). [c.106]

Для расчета центрально нагруженных стержней из конструкционной стали Научно-исследовательский совет по стержням ( R — olumn Kesear h oun il) предложил формулу, основанную на следующих соображениях [10.8]. Максимальное напряжение (равное выбранной предельной или разрушающей нагрузке, деленной на площадь поперечного сечения) при больших значениях параметра Ыг получается из формулы Эйлера для критической нагрузки. Отсюда следует соотношение [c.408]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

Зазоры по среднему диаметру резьбы уменьшают площадь сечения витков в плоскости их среза или в месте смятия. При статических нагрузках это вызывает уменьшение прочности витков резьбы и увеличение критической высоты / р гайки. Прочность витков резьбы характеризуется силой Рср их среза (или смятия) при определенной высоте гайки. Установлено, что при максимальных зазорах одновременно по всем трем диаметрам для резьбы с шагом 1—3 мм при посадке 7H/8g снижается сопротивление срезу резьбы до 38 % и увеличивается /,ф гайкн до 30 % Следует иметь в виду, что в действительности получение максимальных зазоров по диаметрам резьбы мало вероятно. Кроме того, уменьшение прочности витков резьбы при наличии зазоров по ее диаметрам может быть комиенсировано соответствующим увеличением высоты гайки [19, 21 ]. [c.292]

Синергетика оперирует с неравновесными фазовыми переходами, сходными с переходами I и II рода, но имеющие кинетическую природу. Они описываются с помощью бифуркационных диаграмм, связывающих в простейшем случае переменную m с управляюпщм параметром А,. Проиллюстрируем бифуркационную диаграмму, связанную с неравновесным фазовым переходом II рода на следующем примере. Рассмотрим прямоугольный стержень (рисунок 1.8), на который сверху действует нагрузка Р, контролирующая гюведение системы и поэтому является управляюгцим параметром. При увеличении нагрузки стержень сжимается, но его ось остается прямой до тех пор, пока не достигнет-ся критическая нагрузка Р =, при которой стержень потеряет устойчивость и [c.39]

В случае разрушения при возрастающей нагрузке измерение критического значения V, обозначаемого F , производится в точке, соответствующей максимальной нагрузке, при наличии скачка - в момент максимальной нагрузки при скачке. Когда кривая проходит через максимум, в качестве первого нриближения берется величина при максимуме 1[агрузки. Однако в этот момент может быть движение докритической трещины, вследствие чего рекомендуется, доведя образец до максимума нагрузки, разрезать его и по шлифу на плоскости, проходящей через середину толщины образца, определить наличие или отсутствие прироста трещины. Если прирост есть, то следует испытать образец при меньшей нагрузке, найти ту максимальную нагрузку, при которой еще пет роста трещины и для этой нагрузки определить V . Определенное тем или иным иутем значение V пересчитывается в истинное раскрытие б в вершине трещины (для изгиба и вне-цептренного растяжения) по формуле (см. рис. 17,3) [c.130]

Наконец, следует сделать заключение о раскрытии в конце трещины. Ясно, что для реальных материалов в результате пластического течения раскрытие больше нуля и может считаться как постоянной материала, так и величиной, зависящей от внешней нагрузки. Причем рассчитанные примеры показали, что и в том, II в другом случае расхождение между критическими состояниями невелико (линии 2 и 5 на рис. 18.1, 18.3, 18.4). Более того, начиная с некоторого значения размера трещины, предположение о нулевом раскрытии практически также не изменяет критическое состояние. Отсюда можно сделать вывод, что принятие той или иной гипотезы о степени постоянства раскрытия в конце трещины можно скорее обосыовать удобством расчета, нежели соображениями его точности. К этому можно добавить, что детали деформации, отражающиеся на раскрытии в малой окрестности конца трещины, сильно зависят от размера зерна, его анизотропии и неоднородности (а также и от других причин), что вносит в эксперимептальное измерение раскрытия некоторую долю не-определенности, позволяющую относиться к результатам непосредственного измерения малых значений раскрытия в конце трещины с известной осторожностью [51]. Поэтому при хрупком разрушении достаточно знать плотность работы разрушения измеренную па образцах с достаточно большой трещиной, и техническую прочность Оо гладкого образца (в отсутствие трещины). Этих параметров достаточно для построения области предельного состояния тела с трещиной и с ограниченной прочностью при = 0. [c.143]

Рассмотрим случай, когда вектор q при потере устойчивости остается параллельным своему начальному направлению (рис. 3.7). Для определения критической нагрузки q необходимо получить выражение для пр.иращений компонент вектора Aq. В Приложении [см. соотношение (П. 159)] было получено выражение для приращения вектора а, неизменного по направлению и модулю, в случае изменения положения связанных осей при малых углах поворота. Из соотношения (П.159) следует [c.106]

При проведении испытаний обычно предварительно в полосе механическим способом наносится тонкий пропил, имитирующий трещину длиной I. В процессе растяжения образца записывается диa paммa нагрузка — перемещение захватов машины. В некоторый момент трещина начнет расти. В этом случае следует говорить о критической нагрузке при которой трещина начинает расти. Этот рост легко зафиксировать по диаграмме. Подставляя значение в формулу (8), определим значение вязкости разрушения [c.76]

И наконец, главное, к чему следует стремиться. Мы должны научиться pat4eTHbiM путем определять условия, при которых система из устойчивого состояния переходит в неустойчивое, определять количественно меру устойчивости. Принцип такого расчета достаточно ясен. Переход от устойчивого состояния к неустойчивому, как мы видели, определяется значением действующих сил. Силы, соответствующие такому переходу, называются критическими и могут рассматриваться для конструкции как предельные. Рабочая нагрузка должна составлять некоторую часть от критической. [c.121]

Как оказывается, при некоторых определенных значениях внешних сил упругая система может иметь несколько положений равновесия, причем одни из них устойчивы, другие неустойчивы. Для выяснения этого вопроса обратимся к примеру стержня, сжатого силой Р (рис. 4.1.1). Предполагается, что стержень идеально прямой и сила приложена строго центрально (что практически невозможно). При указанных идеальных условиях орямо-линейная форма стержня всегда является возможной формой его равновесия. Для суждения об устойчивости этой формы равновесия нужно сообщить возмущение, например приложить малую поперечную нагрузку Q, которая вызовет прогиб. При отсутствии сжимающей силы Р малая поперечная сила вызывает малый прогиб. Если сила Р невелика, то положение останется таким же и равновесие стержня сохраняется устойчивым. Более строгое определение устойчивости состоит в следующем. Равновесие стержня устойчиво, если, задавшись любой величиной г) > О, всегда можно указать такую конечную величину е>0, что при (31 <е вели- чина прогиба ни в одной точке не достигнет величины т], т. е. будет 1г 1<г . Оказывается, как мы увидим Рис. 4.1.1 далее, что это условие не выполняется, если сила Р превышает некоторое критическое значение Р . При Р> Рк равновесие стержня становится неустойчивым, это значит, что сколь угодно малое возмущение достаточно для того, чтобы возникли большие прогибы. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...