Приложение Б. Графики

Поперечная сила постоянная, a момент уменьшается по линейному закону до нуля в точке В. Эпюра поперечной силы Q (л ) изображена на рис. 11.4, б. В точке приложения сосредоточенной силы функция Q (х) имеет разрыв, изменяясь на значение прикладываемой силы F. Эпюра момента Ж зг (х) изображена на рис. 11.4, в. В точке приложения силы график функции М зг(х) имеет излом. [c.136]

Четвертая глава представляет математический справочник (в строгом смысле) по теории вероятностей и математической статистике, составленный в очень удобной для использования форме, объем которого вполне достаточен для большинства инженерных расчетов. Ее хорошо дополняют приложения А (таблицы) и Б (графики). В конце приводится библиография по надежности, дополненная редактором перевода. [c.12]

График распределения моментов М- = М (1) вдоль балки показан на рис. 260, б. График перерезывающих сил показан на рис. 260, в, перерезывающая сила О в точке приложения внешней силы Р испытывает скачок на величину этой силы. [c.324]

Примеры. Пример I. Силы, приложенные к механизму, и его массы приведены к звену АВ (рис. 81, а). Приведенные момент движущих сил Мд и момент сил сопротивления изменяются в течение первых пяти оборотов звена А В в соответствии с графиком на рис. 81, б. Приведенный момент инерции 1 постоянен и равен / = 0,1 кгм . При угле ф, равном нулю, угловая скорость (О звена А В также равна нулю. Требуется определить величину угловой скорости (О звена АВ через пять оборотов от начала его движения. [c.140]

Основные напряжения в деталях возникают от действия внешних нагрузок, которые в зависимости от условий приложения могут быть статическими и переменными. Статические напряжения постоянны или незначительно изменяются в течение времени. Переменные напряжения многократно изменяются в течение времени. Онн могут возникать и при постоянной нагрузке. Напряжение вала, подвергнутого изгибу постоянной силой, непрерывно меняется как по величине, так и по направлению вследствие его вращения. Изменение переменных напряжений может быть изображено графиком цикла напряжений, который может быть симметричным (рис. 13, , а) и несимметричным (рис. 13.1, б, г). Параметры цикла напряжении, если принять обозначения в соответствии с рис. 10.1, можно представить в следующем виде амплитуда напряжения цикла [c.245]

Пластина, нагруженная в центре. Из кадра 5 картины полос фиг. 12.11 видно, что заряд взрывчатого веш е-ства был израсходован к моменту времени, когда был сделан этот снимок. Следовательно, время приложения нагрузки t,, вероятно, составляет около 800 мксек. Исходя из этого, картина полос, показанная на кадре 5 фиг. 12.11, должна соответствовать положению четырех волн Р, S, б" и S, показанному на фиг. 12.8, а. Подобным же образом полосы на кадрах 8, 10 и 15 должны соответствовать положениям волн, показанным на фиг. 12.8, б—з. Увеличенные фотографии этих картин полос, приведенные на фиг. 12.17, не выявляют тех подробностей на контуре, которые были видны на предыдущих фотографиях. Однако по ним можно установить, что на порядок полос у границы опять оказывают влияние отраженные волны сдвига. Видно и то, что наибольшие касательные напряжения возникают не у границы, а на линии, расположенной приблизительно под углом 20° к границе. График изменения максимального порядка полос вдоль этой линии в зависимости от времени показан на фиг. 12.18. Далее, на фиг. 12.19 приведен график изменения наибольшего порядка полос в зависимости от положения. Как и в предыдущем случае, наибольший [c.382]

Сопоставляя график с кривыми (см. приложение 2) Б = = находим достаточно близкое совпадение с данной кри- [c.110]

Результаты контроля, выполняемого мастером и контролером ОТК в полном объеме (см. п. 3.6.12 б ), а также все случаи устранения выявленных нарушений и их последствий должны быть зафиксированы в журнале термообработки сварных соединений и в сопроводительных извещениях (или в сварочных формулярах) с приложением графиков (карточек) температурного режима. [c.546]

Вязкость газов. На логарифмическом графике рис. П-б в приложении приведены значения [л для ряда чистых газов в зависимости от абсолютной температуры Т. Видно, что величины ц возрастают пропорционально Т в степени, несколько большей, чем V2, и зависящей также от природы газа. Значения вязкости при любой температуре для отдельных газов различаются примерно в 3 раза. Можно полагать, что вязкость ц не зависит от давления вдали от критического состояния газа. [c.127]

Сила упругости пружины, приложенная к телам в процессе деформации пружины, изменяется от значения Ni = Q до Л 2 = б + -Рд- График зависимости силы от перемещения изображен на рис. 15.4. Так как эта сила направлена в сторону, противоположную движению, то ее работа отрицательна и численно равна площади диаграммы, заштрихованной на рис. 15.4 [c.317]

На рис. 5.45 а, б приведены графики изменения в несущих слоях стержня прогибов Wk в сечении х = 1/2 v продольных перемещений Uk при X — I в зависимости от места приложения а сосредоточенной силы (5.53). Резонансная частота внешней силы [c.263]

На рис. 5.46 а, б приведены графики изменения прогиба и продольного перемещения первого несущего слоя вдоль оси стержня в зависимости от места приложения сосредоточенной силы 1 а = 0,25, 2 а = 0,5, 3 а = 0,75. Резонанс происходит по частоте о п, время действия силы t = 1с. Максимумы прогибов наблюдаются в центральном сечении стержня при а = = 0,5. Наибольшие продольные перемещения при этой силе достигаются на концах стержня. [c.263]

При кратковременном приложении возрастающей нагрузки предел пропорциональности у винипласта составляет 0,55—0,60 предела прочности. Криволинейный участок диаграммы механических испытаний винипласта при сжатии имеет такой же параболический вид, как у древесных пластиков. Применяя для получения коэффициента продольного изгиба те же приемы, что и для ДСП—Б ( 16), получаем график, приведенный на рис. 57 (сплошная линия). [c.135]

У высоковольтных кабелей измерение tg б производится при различных значениях величины приложенного к изоляции напряжения. Результаты строятся в виде графика так называемой кривой ионизации. [c.43]

Сказанное хорошо подтверждается следующими фактами. При симметричной нагрузке (см. фиг. 11), наихудшей в смысле устойчивости является система с двумя У-образными направляющими, все четыре грани которых имеют одинаковые геометрические размеры и работают в одинаковых условиях нагружения для сочетания плоской с У-образной и двух плоских направляющих колебания менее интенсивны и наблюдаются в более узком диапазоне скоростей наличие ненагруженных боковых планок у одной из плоских направляющих оказывает демпфирующее действие и не позволяет возникнуть интенсивным автоколебаниям, обусловленным одинаковым нагружением несущих поверхностей. При несимметричной нагрузке (фиг. 12), которая приводит к различным контактным деформациям на каждой из граней направляющих, наблюдаются, как правило, менее интенсивные автоколебания, хотя максимальные нагрузки на отдельных гранях могут быть значительно большими, чем при симметричной нагрузке. Хорошей иллюстрацией к последнему являются графики на фиг. 13, которые соответствуют схемам нагружения Б, В и Г на фиг. 12. Сравнение этих графиков с графиками на фиг. 11 (сосредоточенная сила 500 кГ приложена вертикально) показывает, что создание различных нормальных реакций на гранях У-образных направляющих приводит к уменьшению максимального значения амплитуды и соответствующей ей скорости. То же самое можно сказать и о сочетании плоской направляющей с У-образной. Иное положение с двумя плоскими направляющими, когда при несимметричной нагрузке наблюдаются более интенсивные автоколебания во всем диапазоне скоростей. Причиной этого может быть то, что боковые планки, не нагруженные при вертикальном приложении силы, играют роль демпферов, а при наличи значительных сдвигаю-144 [c.144]

Резку производили по двум вариантам приложения Рц. знакопеременная вибрационная резка (см. рис. 1, б) и вибрационная резка (см. рис. 1, в). На рис. 4—7 представлены некоторые зависимости, полученные при вибрационной резке (график на рис. 1, г) сталей Р18, У8, 30, латуни Л62 и дюралюминия Д16. На рис. 4 приведена зависимость числа циклов до разрушения от напряжения т -. Установлено, что характер экспериментальных зависимостей числа циклов до разрушения от величины циклического напряжения для этих материалов в условиях резки сдвигом подобен зависимостям, полученным при испытаниях на усталость, например, при растяжении [1]. С увеличением частоты до 25 гц для окончательного разрушения требовалось около 100— 140 циклов N (время резки —6 сек). При частоте п = 10-т-12 гц увеличивалось напряжение т,-, а количество циклов, необходимых для разрушения, сокращалось до 20—35 (время резки 2—3 сек). [c.79]

График, изображенный сплошной линией на рис. б приложения 9-1, представляет не только наивыгоднейший режим работы циркуляционных насосов в зависимости от паровой нагрузки конденсатора, но позволяет решить Вопрос об экономической целесообразности того или иного отступления от данного режима в условиях эксплуатации, пользуясь кривой зависимости вакуума от расхода охлаждающей воды при данной ее температуре. Кроме того, эти графики служат для технического нормирования величины вакуума как одного из технико-экономических показателей работы установки. [c.376]

Графики (рис. 69, б, в) построены по формулам (IV.24) и (1У.36). Они характеризуют изменение местных дополнительных продольных напряжений в верхнем, и нижнем волокнах полосы, и дополнительные напряжения возникают от действия продольного и поперечного усилий, приложенных по верхней кромке полосы. [c.144]

Если брус нагружен несколькими продольными силами, приложенными в различных точках его оси (рис. 2.6, а), то на участках бруса, заключенных между этими точками, возникнут различные по величине внутренние силы. Для наглядного представления о законе изменения этих сил по длине бруса строят графики (рис. 2.6, б), называемые эпюрами продольных сил. [c.20]

Выще на рис. 4.10, б приведен график работы суммарного приведенного момента сил, приложенных к звеньям четырехтактного двигателя внутреннего сгорания, на примере которого рассматривалось выше приведение сил и моментов сил. График построен для установившегося режима движения, о чем свидетельствует отсутствие приращения работы внешних сил за цикл [c.135]

Б приложениях приводят форму плана-графика проведения МЭ форму журнала учета документации, прошедшей МЭ, экспертного заключения и перечня замечаний и предложений перечень НТД, рекомендуемых для использования при проведении МЭ и МК. [c.28]

По известным б и Р из графиков (диаграмм) фиг. 1 и 2 приложения П к работе [3] находим эллиптические параметры [c.77]

При кратковременном действии нагрузки в течение времени I (т. е. мгновенном приложении и снятии, например прн ударе) для определения динамического коэффициента можно пользоваться графиком на рис. 1, б. [c.237]

На рис. 4, а, б, в приведено значение плотности за отраженным ударным разрывом в зависимости от времени для чисел Маха падающего разрыва 2,92 4,49 и 5,82. Как видно, плотность за отраженным разрывом в опыте с М = 2,92 остается В пределах точности эксперимента неизменной и совпадает с расчетным значением Рг (см. приложение),, нанесенным на график сплошной линией. [c.121]

При переводе графиков из английской технической системы единиц в Международную систему единиц измерения СИ использованы данные из книги Варгафтика Н. Б. Справочник по теплофи-зическим свойствам газов и жидкостей , Физматгиз, 1963. Размерность величин, приведенных на всех графиках, соответствует указанной в приложении Б. Прим. перев.) [c.413]

Способ основан на полном совпадении процесса вычнслеиия изгибающих моментов и поперечных сил, с одной стороны, и прогибов и углов поворота —с другой. Для определения прогибов и углов поворота необходимо построить лействительную эпюру изгибающих моментов и загрузить ею фиктивную балку. Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил в фикгивноД балке представляют собой графики распределения по длине балки прогибов и углов поворота — кратных ЕУ. Действие распределенной нагрузки, приложенной к фиктивной балке, заменяется действием сосредоточенных сил, равных площадям участков эпюры моментов и приложенных Б центрах тяжести этих площадей. Эпюры и строятся графически с помощью [c.107]

Рпс. 9.2. а) График зависимости энергии е от волнового вектора к для свободны.х электронов, б) График зависимости энергии от волнового вектора электрона в моноатомной линейной цепочке (одномерной решетке) с расстся-Н11ем между атомами (постоянной решетки), равным а. Показана энергетическая щель (запрещенная зона) Ед, обусловленная первым брэгговским отражением при к = я/а. Другие энергетические щели образуются при — пп1а (здесь п — целые числа, п> 1). Аналогичная схе.ма для рентгеновских лучей дана в Приложении А (рис. А.1). [c.309]

Пример 2. Силы, приложенные к механизму, и его массы приведены к звену АВ (рис. 82, а). Движение звена АВ принято установившимся. Одному циклу эюго движения соответствует один оборот звена АВ на угол фц, равный 2я. Угловая скорость 0) при ф = О равна (о,, = 10 секг . Момент сил сопротивления изменяется в соответствии с графиком на рис. 82, б, причем его максимальное значение равно 40 нм. Момент движущих сил постоянен на всем цикле [c.141]

Рис. 3. График связи направлений сил, приложенных к полюсам извне, с направлениями воспрИйиТИаемой двухполюсником силы F и оси Ох а — сжимающие силы б — растягивающие силы

Для получения дранных о влиянии растягивающих напряжений, приложенных в процессе превращения, образцы аусте-нитизировали при температуре 1200° С и ускоренно охлаждали до температуры наблюдения, в момент достижения которой при помощи нагружающего устройства установки ИМАШ-5С создавали растягивающие напряжения от 0,2 до 1,0 кПмм . Опыты показали, что увеличение напряжений приводило к повышению температуры начала сдвигового превращения (рис. 1). На рис. 2, а и б помещены графики, показывающие, что напряженное состояние оказывает ускоряющее влияние на кинетику превращения. [c.64]

Большие возможности для своего развития начертательная геометрия, как и все науки, получает после Великого Октября. Результатом этого развития явилось создание советской школы начертательной геометрии, школы инженерной графики, формированию которой во многом способствовала плодотворная деятельность профессоров Н. А. Р ы н и н а, А. И. Д о б р я к о в а, Н. А. Г л а г о л е в а, Н. Ф. Четверухина и других. С именем Н. А. Ры-нина (1877—1942) связано развитие прикладных вопросов начертательной геометрии. Ученик Курдюмова в своих многочисленных и капитальных трудах показал, насколько велика область применения методов начертательной геометрии. Богатая эрудиция Н. А. Рьшина позволяла ему находить примеры успешного приложения графических построений к решению инженерных задач в строительном деле, авиации, механике, кораблестроении, киноперспективе. Некоторое представление об этом можно получить по приводимому (далеко не полному) перечню работ Н. А. Рынина Ледорезы , Применение метода аксонометрических проекций к решению некоторых задач механики , Дневной свет и расчет освещенности помещений , Киноперспектива и ее приложение в авиации , Элементы проективной геометрии и ее применение в аэросъемке , Новый способ расчета обзора, обстрела и освещенности . [c.366]

В качестве примера на рис. 8 изображена область измеряемых значений 2 (ш) для импедансной головки при "=4,85-10 Н/м, m = 0,15 кг, Мщах = 160 кг и б = е = 0,1. На графике имеется также нижний предел z min измеряемых значений, определяемый влиянием массы т подвижной системы на величину силы, приложенной к испытуемому объекту [c.14]

Для сложных грузов переменного поперечного и продольного сечений следует составить частные уравнения опрокидывающих и восстанавливающих моментов, принять Ку равным 1,5 и затем, решая уравнение зависимости Ку от Ко, найти последний, или, построив зависимость Ку = [ (Ко), вычислить Ко по графику, а затем по формуле / /Со4р определить шаг роликов. Как указывалось выше, предельными случаями в части неблагоприятного расположения массы груза являются случаи, когда вес груза можно принять сосредоточенным и приложенным к эксцентрично расположенному центру тяжести (см. рис. 26, б). В табл. 6 даны расчетные формулы для определения шага i роликов в этих случаях. [c.56]

Г чл ение для полинома в общем виде дает возможность проана-Л1 Зировать практически любую возмущающую функцию в зависимости от численных значений коэффициентов для различных условий прокатки. Прн прокатке на планетарном стане возможны два характерных случая в очаге деформации находится одна пара рабочих валков в очаге деформации находятся две пары валков одновременно. В первом из них график момента прокатки состоит из двух участков (см. рнс. 87, б) времени приложения рабочей нагрузки и времени паузы между выходом одного и входом другого рабочего валка. Период возмущения Т обычно составляет 0,05—0,075 сек. Во втором случае пауза времени отсутствует, вторая пара валков входит в очаг деформации, когда первая пара еще не закончила обжатия. Возмущающая функция здесь будет также периодической и ее мол<но аппроксимировать полиномом третьей степени с иными, чем в первом случае, коэффициентами. В этом случае период функции Т меньше времени действия нагрузки и составляет обычно 0,01—0,02 сек. [c.187]

За начало отсчета графиков (рис. 5.40, а, б) принято положение коленчатого вала, соответствующее началу штамповки. При втором штамповочном ударе усилие Pti max равно номинальному усилию автомата Р . За начало отсчета остальных графиков приняты положения коленчатого вала, соответствующие началу "идеального" движения механизма согласно цикловой диаграмме. Из-за хода механизма в пределах зазоров в сочленениях начала приложения нагрузок смещены относительно начала отсчета на фазовые углы Аахз, Attx . Экспериментальными исследованиями установлено [c.345]

Рис. 3.45. График доли нагрузки рг, приходящейся на вспомогательную ферму от силы Р, приложенной к главной ферме. а — при д ижущейся тележке б — при неподвижной тележке

На рис. 216, а показан характер заглубления деформатора в песок без приложения к нему каких-либо колебаний, на рис. 216,6 в 1 г — прп колебаниях внедряемой пластины (деформатора). На рис. 216, б шв показаны графики изменения глубины внедрения в зависимости от времени при поперечных колебаниях. На рис. 216,г приведены типичные кривые внедрения при разных направлениях колебаний деформатора. [c.353]

Графики изображают зависимость от частоты амплитуды поглощения и амплитуды дисперсии для (а) маятника, непосредственно связанного с вынуждающей силой, и (б) для маятника, удаленного от точки приложения вынуждающей силы. Расстояние между резонансными частотами выбрано равным тридцатикратному значению полуширины резонансной [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...