Момент инерции присоединенный

При реализации динамических гасителей противодействие колебаниям объекта осуществляется за счет реакций, передаваемых на него присоединенными телами. По этой причине значительные усилия при ограниченных амплитудах корректирующих масс могут быть достигнуты лишь при относительно большой массе (моменте инерции) присоединенных тел, составляющей обычно 5—20 % приведенной массы (момента инерции) исходной системы по соответствующей форме колебаний, в окрестности частот которой выполняется гашение. [c.326]

Выясним теперь, какую роль играют силы трения, действующие на другие не присоединенные к двигателю и не снабженные тормозными колодками колеса экипажа. (Аналогичную роль играют силы трения, действующие на колеса вагонов, прицепленных к паровозу.) Пусть па вторую пару колес (рис. 214) действуют силы трения со стороны оси, па которой колеса вращаются. Если бы действовала только эта сила трения, то нри движении экипажа колеса не стали бы вращаться, возникло бы скольжение колес по рельсам вперед. Поэтому со стороны рельсов на колеса начинает действовать сила трения покоя F,, препятствующая возникновению скольжения. Так как сила всегда принимает такое значение, что скольжения не возникает, то эта сила будет тем больше, чем больше трение в оси. (Если пренебречь моментом инерции колес, то момент силы должен быть все время равен моменту сил трения в оси.) Но сила F направлена назад и уменьшает ускорение экипажа. Ускорение экипажа в этом случае определяется уравнением rnj г- F — Fi. [c.434]

Вертикальный стальной стержень BD, сжимаемый силой Р, оперт в точке В, а в точке D шарнирно присоединен к двум дюралевым тягам. Угол наклона тяг к горизонту а=30" . Площадь стержня BD F —30 см момент инерции [c.210]

Механизмом с переменными массами называется механизм, содержащий хотя бы одно подвижное звено с переменной геометрией масс. Изменение геометрии масс звена может происходить из-за присоединения или отделения материальных частиц тела (увеличение или уменьшение массы), а также из-за перераспределения масс (изменение положения центра масс звена и величины его моментов инерции). [c.298]

Экспериментальная проверка полученного уравнения проводилась на двух балках, размеры которых указаны на рис. 21. Чтобы проверить влияние присоединенных масс, вдоль продольного ребра прикреплялись грузы, увеличивающие полярный момент инерции. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась на одном из концов моментом, создаваемым двумя электродинамическими вибраторами. Сравнение результатов расчета и эксперимента показывает, что собственные частоты отличаются не более чем на 8% для первых четырех форм колебаний (табл. 4). [c.74]

Основываясь на выражении (У.1б), обратимся к задаче о колебаниях простейшего кривошипно-ползунного механизма (рис. У.7, г). Если, как обычно, массу шатуна заменить двумя массами, из которых одна (т ) вращается вместе с кривошипом, а другая (т ) движется вместе с поршнем, то получится схема, показанная на рис. У.7, д. Здесь кривошип вместе с присоединенной частью массы шатуна заменен одним диском с полярным моментом инерции / + т г , а общая масса поршня вместе с другой присоединенной частью шатуна равна т + /Пг- Теперь на основании приведенного выше решения вспомогательной задачи от этой схемы можно перейти к схеме на рис. .7, е, состоящей из двух дисков один из них (маховик) имеет момент инерции / , а второй — момент инерции / , определяемый по формуле (У.1б) в данном случае [c.283]

Гибкие вертикальные роторы, несущие на себе сосредоточенные массы присоединенных деталей, представляют собой одну из разновидностей упругих гироскопических систем. В конструкциях современных высокоскоростных турбомашин они встречаются повсеместно. Повышение скоростей вращения приводит к увеличению гибкости валов, а производительности машин — к росту моментов инерции сосредоточенных масс. Эти факторы в свою очередь усиливают влияние на динамику системы возникающих при вращении гироскопических эффектов, а также поля параллельных оси ротора сил, в котором совершаются его колебания. Для земных объектов это обычно поле сил тяжести. [c.5]

Динамический демпфер представляет собой массу с моментом инерции /j, присоединенную с помощью валика с жесткостью С], 2 к колеблющейся системе. Действие такого демпфера можно проследить на системе с двумя массами, имеющими моменты инерции и /3. Если собственная частота двухмассовой системы (0 , то от присоединения дополнительной, третьей, массы демпфера новая система будет иметь две собственные частоты (0 и (В , не равные первоначальной частоте двухмассовой системы. [c.395]

Здесь X, у, г — главные оси инерции в неподвижной точке (или в центре инерции), вообще непрерывно меняющие свое положение в теле вследствие присоединения или отделения масс. Производные от ы г, шу, вычислены в предположении неизменного положения осей координат в теле соответственно распределению масс в данный момент времени JX, Jу, Jz — мгновенные значения главных моментов инерции относительно этих осей М , М , — главные моменты приложенных к телу сил (вращающие моменты) [c.402]

Однако перечисленные характеристики собственно тела винта недостаточно полно и точно определяют инерционные свойства этого элемента системы. Действительно, при вращении винта в его движение вовлекается некоторая часть окружающей воды, участвующая в колебаниях вместе с винтом. Влияние этой сопутствующей воды может быть учтено в расчете соответствующими добавками к массе и моменту инерции собственно тела винта. Точное математическое определение таких добавок чрезвычайно сложно и не представляется возможным. Вместе с тем, судя по имеющимся литературным данным [47], влияние присоединенной массы воды можно учесть с некоторым запасом увеличением массы винта на 30% и момента инерции его на 60%, т. е. приняв в расчете [c.237]

Например, при разработке системы прямого регулирования с механическим чувствительным элементом без упруго присоединенного катаракта характеристики двигателя и топливного насоса обычно заданы, поэтому заданными являются J — приведенный момент инерции и фактор устойчивости Fg, а в величине заданы все величины, кроме инерционного коэффициента А регулятора. [c.485]

При выборе расчетной схемы для решения задачи о вынужденных колебаниях груза, укрепленного на упругой консольной балке, имеются особенности. Простейшей расчетной схемой может быть система с одной степенью свободы в виде точечной массы, подвешенной на невесомой упругой балке. Схема соответствует низшей (основной) частоте свободных колебаний, которая в данном случае будет определена с завышением. Уточнить основную собственную частоту можно путем присоединения к массе груза части массы балки и учета момента инерции груза относительно оси, проходящей через нейтральную линию балки. Если необходимо учитывать изгибные колебания балки с боле высокими собственными частотами, то в основу расчета надо положить уравнения поперечных колебаний упругой балки. Для длинной балки в уравнениях можно не учитывать перерезывающие силы и моменты инерции поперечных сечений балки [c.13]

Расчет присоединенных масс и моментов инерции к к к к [c.81]

Общий случай движения системы. Динамическая модель одномассового ротора в поле сил тяжести представляет собой гироскоп с гибким валом и присоединенным к валу упругим элементом, причем центр масс гироскопа может лежать ниже (рис. 1) или выше (рис. 2) точки опоры [15]. Гироскоп рассматривается как тяжелое, симметричное, абсолютно твердое тело, протяженное вдоль оси и закрепленное на невесомом гибком валу. Точка опоры (подвеса) гироскопа О неподвижна, масса тела nii его полярный и центральные экваториальные моменты инерции соответственно l и Ai, расстояние OOi от точки опоры до центра инерции твердого тела I длина гибкого вала Жесткость упругого элемента, действующего на вал в точке подвеса, k [кгс-см/рад], а его восстанавливающий момент пропорционален углу между вертикалью и касательной к упругой линии вала в указанной точке Вектор момента направлен перпендикулярно к плоскости, образованной этими прямыми [c.190]

Существенные затруднения возникают при анализе зависимости динамических свойств систем с упругими преобразователями от основных параметров машины — максимальной нагрузки на образец и максимального перемещения активного захвата. Эти затруднения вызваны неопределенностью величины моментов инерции присоединенных к преобразователю масс возбудителя и рычажной системы, поскольку в зависимости от способа силовозбуждения (механический, гидравлический, электродинамический, электромагнитный и др.), мощности, частоты нагружения и схемы соединения с преобразователем моменты инерции присоединенных масс могут изменяться в широких пределах. Поэтому ограничимся рассмотрением динамической системы, выполненной по схеме, приведенной на рис. 89, а, машины с кривошипным возбудителем, рассчитанной на осевую нагрузку +5000 дан. Моменты инерции и жесткости элементов системы следующие ii—0,7 дан-см-сек , 4=3,1 дан см сек , Со= = 105 дан1см, Сг = 2,5 -10 dfrnj M, С3 = С4 = С5 = 2 -10 danj M. Жесткость преобразователя, определяется по зависимости (VI. 22). При подстановке в выражение (VI. 21) конкретных значений жесткостей выясняется, что крутильная жесткость преобразователя l значительно меньше эквивалентной суммарной жесткости элементов нагружаемой системы и в первом приближении может не учитываться. В этом случае выражение (VI. 21) приобретает вид [c.154]

Часовой балансир А может вращаться вокруг оси, перпендикулярной его плоскости и проходящей через центр тяжести О, имея относительно этой оси момент инерции J. Балансир приводится в движение спиральной пружиной, один конец которой с ним скреплен, а другой присоединен к неподвижному корпусу часов. При повороте балансира возникает момент сил упругости пружины, пропорциональный углу поворота. Момент, необходимый для за- кручивания пружины на один радиан, равен [c.280]

Задача 1299. При расчете боковой качки судна для учета инерционных сил воды момент инерции судна принимают равным i +ц, где / — собственный момент инерции судна, а х —так называемый присоединенный момент инерции. Для определения [х динамически подобную модель судна подвергают воздействию внешнего гармонического момента Mf sin pt (7И, — постоянная). Изменяя частоту/ , добиваются появления максимальных амплитуд (при р = р максимальная амплитуда равна а). Принимая, что восстанавливающий люмент равен mgh p (т — масса судна, h — так называемая метацент-рическая высота) и что момент сопротивления пропорционален угловой скорости судна при качке, определить присоединенный момент инерции л. [c.464]

Ответ. Обозначим через I точку пересечения нормалей в А и В к обеим осям (мгновенный центр), через а и b — координаты этой точки, через а а Ь — координаты точки встречи материальной точки со стержнем и через р. — момент инерции стержня и присоединенной к нему материальной точки ртносительно I. Тогда угловая скорость после удара определяется формулой [c.462]

Влияние маховика на динамические ошибки, возникающие в многомассовой цепной крутильной системе, зависит от того, где располагается маховая масса и где находится источник возмущений. Эффективность существенно зависит также от частот вынуждающих сил. Пусть t), т =0,. .., п, — динамические ошибки, возникающие в системе при отсутствии маховика. Присоединение маховика с моментом инерции Jm к некоторой /с-й массе вызывает появление дополнительного момента — управления Жь = —где tfji — ошибка, оставшаяся после установки маховика. Вводя в рассмотрение операторы динамических податливостей (3.25), имеем [c.110]

Датчик угловых ускорений представляет собой цилиндр или диск, вращающийся вокруг оси и присоединенный к неподвижному основанию пружиной, работающей на кручение. Полагая полярный момент инерцйи цилиндра равным /, коэффициент жесткости пружины на кручение с , коэффициент трения k , а также обозначая через <р и ф — векторы угла поворота соответственно датчика и основания, а через г — единичный вектор оси [c.169]

Пример. К валу 3 механизма, схема которого показана на фиг. 83, присоединен двигатель, мощность которого неизмеримо велика по сравнению с потребляемой мощностью вала /. Вследствие этого угловая скорость вала И, остается постоянной и равной 500 сек- . К валу 1 приложен постоянный момент jMi = IO кГм. Момент инерции деталей, установленных на валу I, равен /i=0,001 кГмсек . Величинами моментов инерции колес и водила можно пренебречь. Радиусы колес Г] = 20 мм, / 2=40 мм, Г2/=20 мм, г =ЛО мм. [c.176]

В диапазоне 300—600 гц содержится семь собственных частот, или среднее расстояние между собственными частотами составляет А/ = 50 гц. Изменение расчетных параметров по-разному сказывается на различных собственных частотах. Наибольшее изменение собственной частоты примерно соответствует корню квадратному из изменения параметра. Чтобы изменить собственную частоту на полуширину интервала между собственными частотами, один из расчетных параметров необходимо изменить в среднем на 10%, что соизмеримо с точностью получения исходных расчетных параметров. Особенно трудно обеспечить необходимую точность вычисления моментов инерции и крутильных жесткостей стенок корпуса, имеющих больщое число ребер жесткости, технологических вырезов и присоединенных масс. [c.27]

В этом кратком сообщении на частном примере, без потери общности, будет показана принципиальная схема использования функций и интегралов А. И. Крылова [1] для исследования колебаний балок с присоединен-аыми к ним на пружинах сосредоточенными массами (динамическими гасителями), включая случай пружин с малой нелинейностью. Рассмотрим для простоты изгибные колебания шарнирно опертой балки, изображенной на рис. 1. Пусть Е — модуль упругости материала, I — момент инерции поперечного сечения, т — масса единицы длины и и — прогиб балки соответственно X — координата по длине балки с началом нг ее левом конце, ТП(, — масса гасителя, у — сжатие лружины гасителя, Сд и — коэффициенты жесткости пружины гасителя с малой кубической нелинейностью [c.201]

Пример. Одноцилиндровый четырехтактный дизельный двигатель с номинальной мощностью N = 15,7 кв и номинальным числом оборотов По = 1000 об1мин приводит в движение генератор, присоединенный к нему с помощью обгонной муфты с пустотелыми роликами, которая предохраняет механизм от обратного хода и дает угол относительного смещения обойм у = 3 . Моменты инерции, приведенные к оси вращения муфты, /х = 102 кГ-м -, [c.239]

Довольно просты расчеты и во второй ситуации. Так, если скорость (или перемещение ) точки присоединения упругогоэлемента и скорость X (или перемещение х) точки, к которой необходимо привести упругий элемент, связаны передаточным отношением i — х х = х х, то эквивалентное значение коэффициента жесткости с = t, где q — фактическое значение коэффициента жесткости. Аналогично для демпфера 6 = и для приведения массы из одной точки в другую т i-tn или момента инерции от одного элемента к другому J = [c.163]

Характеристики жесткости D , D , выражаются через толщины верхнего и ыижрего настилов 4, моменты инерции ij, U балок, включающих в себя стеики, соединяющие настилы и присоединенные пояски [c.451]

Погонный момент инерции ракеты относительно продольной оси состоит из момента инерцин конструкции и момента инерции жидкости. На величину присоединенного момента инерции жидкости большое влияние оказывают радиальные перегородки, устанавливаемые в баках для демпфирования колебаний жидкости. [c.499]

Здесь 7 — момент инерции сйвместиого сечения шпангоута с присоединенной оболочкой (за присоединенную оболочку принимается длина пролета между шпангоутами, рис. 31) [c.84]

Здесь F, I — площадь и собственный момент инерции сечения шпангоута I — длина присоединенной оболочки, при больших пролетах между шпангоутами принимается не более 5-/ вТпр бщр, б пр — приведенные толщины для соответствующих направлений. [c.100]

Смотреть страницы где упоминается термин Момент инерции присоединенный : [c.300] [c.364] [c.272] [c.180] [c.280] [c.205] [c.60] [c.359] [c.92] [c.94] [c.134] [c.243] [c.263] [c.129] [c.87] [c.188] [c.255] [c.320] [c.303] [c.370] [c.374] [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...