Стали легированные, коррозия

Коррозия нержавеющих сталей, легированных никелем, и никелевых сплавов в установках по очистке дьп говых газов от серы в США 27 205 [c.35]

В морской воде и агрессивных шахтных водах высоколегированные стали подвержены питтинговой коррозии. Однако если стали имеют склонность к межкристаллитной коррозии, питтинговая коррозия постепенно переходит в межкристаллитную, которая распространяется сравнительно быстро. Меж- кристаллитная коррозия, связанная с питтинговыми поражениями по границам зерен, может наблюдаться не только у хромистых сталей, но и у высокопрочных аустенитных хромомарганцевоникелевых сталей, легированных азотом при нагревании в области критических температур. Если сталь склонна к межкристаллитной коррозии в стандартном растворе, то можно ожидать, что она будет склонной к этому виду коррозии и в морской воде. [c.99]

НО при постоянной концентрации кислорода в растворе, скорость коррозии низколегированных сталей возрастает (табл. III-6). Особенно резко возрастает она при увеличении температуры свыше 400° С. Как указывалось выше (см. табл. 1-5 и 1-6), при постоянной температуре давление воды и пара на скорость коррозии низколегированных сталей не влияет. С введением в перегретый пар хлоридов и сульфатов скорость коррозионного процесса (табл. III-2) увеличивается, с введением в железо до 2—3% легирующих компонентов коррозионная стойкость низколегированных сталей в воде при высокой температуре почти не изменяется. Так, скорость коррозионного процесса в воде при температуре 315° С у стали, легированной раздельно хромом до 2,5%, алюминием до 0,3%, марганцем до 1,0% и медью до 0,5%, не изменяется [111,17]. Разница между скоростями коррозии у сталей с концентрацией хрома 1,0 и 2,5% очень мала [111,14]. Скорость коррозии армко-железа и углеродистой стали в этих условиях почти одинакова [111,30]. Снижаете она более чем в два раза за первые 250—500 час испытаний у сталей,, легированных 5% хрома. При более длительных испытаниях ско- [c.110]

Способы обработки поверхности низколегированных сталей не оказали заметного влияния при длительной эксплуатации на их коррозионную стойкость, например, углеродистой стали [111,14 111,33 111,36]. При обработке поверхности электрополировкой скорость коррозии сталей, легированных 1,0—2,5% хрома, несколько снижается. Некоторое несоответствие между скоростями коррозии армко-железа с различной обработкой поверхности травленого в 20-процентной серной кислоте, полированного на наждаке, а также электрическим и химическим способами (в последнем случае скорость коррозионного процесса минимальна), следует отнести, очевидно, за счет различной величины истинной поверхности стали после указанных видов обработки [111,8]. Скорость, коррозии низколегированных сталей с зачищенной поверхностью-на порядок выще скорости коррозии сталей, не подвергавшихся зачистке [111,8]. С течением времени скорость коррозии в этом случае снижается и достигает обычных для данных условий (316° С), величин. [c.111]

В имеющейся по этим вопросам литературе указывается, что около 20% радиоактивных загрязнений пара осаждается в турбине. Наиболее опасная составляющая продуктов коррозии — кобальт, частично содержащийся в нержавеющих сталях, легированных никелем, а также в стеллите, т. е. в наплавках лопаток турбин. Разница между радиоактивностью веществ, являющихся частью корпуса реактора, и тех веществ, которые образуются вне реактора, весьма существенна. Некоторые исследователи считают, что если количество кобальта, проникающего в систему из турбины, в 500 раз превышает концентрацию этого элемента, как продукта коррозии корпуса реактора,, то результирующая радиоактивность первой составляющей будет превышать результирующую радиоактивность второй составляющей лишь в два раза. [c.284]

Практические рекомендации по предупреждению коррозии. Простая углеродистая сталь, легированная сталь 4130, алюминий 28 и нержавеющие стали 410 и 304 имеют хорошую отличную коррозионную стойкость по отношению к облученным полифенилам, находящимся при температуре 260—343° С. [c.312]

Руководствуясь этим правилом, можно прогнозировать развитие. коррозии легированных сталей, применяемых в, котлостроении, по их составу. Так, апример, в случае использования нержавеющих сталей, легированных хромом, для достижения первого порога устойчивости содержание хрома должно составлять 1/8 атомную долю ( = ) или, как показывает расчет по формуле (2- [c.42]

МХО-60 Латекс поливинилхлорид Эмульсол ЭТ-2 Аэросил марки А-175 39,8 60 0,2 3...5 %-ные водные эмульсии на всех операциях лезвийной обработки углеродистых, легированных, коррози-онно-стойких и жаропрочных сталей [c.893]

До температуры ЗОО С при взаимодействии водородсодержащих сред используют стали 20 и ЗОХМА. При более высоких температурах нужно при-меня гь стали, легированные хромом, титаном, ванадием и др. Эти элементы дают карбиды, повышающие сопротивляемость стали обезуглероживанию. Для предотвращения водородной коррозии содержание хрома должно быть выше 6%, титана - 5С, ванадия 4С (С - содержание углерода). [c.20]

Высокая коррозионная стойкость сталей, легированных хромом, объясняется способностью хрома образовывать в окислительных средах (особенно в присутствии кислорода и кислородсодержащих соединений) плотной, прочно сцепленной с металлом пассивной пленки оксида хрома. На рис. 44 и 45 показаны зависимости электродного потенциала и скорости коррозии сталей от содержания в них хрома. [c.153]

Скорость коррозии хромоникелевых сталей в смесях высших жирных кислот значительно выше, чем сталей, легированных молибденом. [c.56]

С возрастанием легирования стали скорость коррозии при варьировании содержания НгЗ в смеси и температуры меняется в меньшей степени (вследствие повышения защитных свойств поверхностных сульфидных пленок). [c.140]

Скорости коррозии углеродистых и низколегированных сталей, а также чугунов в морской воде отличаются незначительно. Скорость коррозии углеродистой и низколегированном стали в морской воде при полном погружении и длительных испыганиях колеблется в пределах 0,08-0,12 мм/год, и максимальный глубинный показатель для стали без окалины составляет 0,3—0.4 мм/год. Уже после годичной выдержки достигается достаточно постоянное во времени значение скорости коррозии. Введение легирую1Щ1х элеменюв. ю 5 % в сталь мало влияет на скорость коррозии. Исключение лр. Д. .1авляет хром, начиная от 5 % хрома сильно растет местная коррозия стали. Легирование стали одной медью в условиях морской коррозии в отличие от атмосферной коррозии не дает положительных результатов. [c.19]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие стали, легированные никелем и молибденом (Х18Н12МЗТ), а также высокохромистая сталь марки Х28 и особенно титан и хром, имеют более высокую стойкость против щелевой коррозии, чем нержавеющие стали марок Х17, Х18Н9. [c.14]

Для защиты металлов от атмосферной коррозии применяют защитные покрытия металлические [цинк, алюминий, кадмий, многослойные (Си—Ni—Сг)], копсервацноиные смазки, лакокрасочные, фосфатные или комбинации этих покрытий. Перспективно применение атмосферостойки.ч сталей, легированных катодной присадкой — медью. Все более широкое применение находят ингибиторы атмосферной коррозии, которые применяют для защиты изделий при хранении, трансиортировке в контейнерах или при упаковке в оберточную (ингибированную) бумагу. [c.26]

С увеличением концентрации хрома в стали стойкость последней в воде при высоких температурах повышается. Так, при температуре 160° С в воде, содержащей 0,004 мг/л кислорода, у стали, легированной 5% хрома, скорость коррозии уменьшается в 3,5 раза [111,148]. Увеличение в этих же условиях концентрации хрома до 12% влияет на скорость коррозионного процесса незаметно. В тех случаях, когда материал должен быть не только устойчив против коррозии, но и эрозионно стоек, преимущество хромистых сталей еще более очевидно. Если, например, в дистиллированной воде при повышенной температуре и давлении принять стойкость деталей насосов, изготовленных из углеродистой стали, за 1, то стойкостьхромистых сталей с концентрацией 5—13% хрома 100—105 [111,149]. В паровой же фазе, по данным Ж. Нокса [111,150], если сталь легировать 5% хрома, скорость коррозии почти не уменьшается. Она уменьшается лишь в том случае, если концентрация хрома в стали равна 9%. Хромистые стали более стойки, чем углеродистые, и в растворах, содержащих хлористый натрий. Так, у стали, легированной 3,7% хрома и 1,3% алюминия, коррозионная стойкость в морской воде в пять раз выше, чем у углеродистой стали [111,151]. Ж. Б. Годшал [111,149] отмечает, что детали насоса, изготовленные из стали, легированной 5% хрома и 0,5% молибдена, находились в удовлетворительном состоянии после 50 000 час эксплуатации. Детали же, изготовленные из углеродистой стали, вышли из строя вследствие коррозионных повреждений уже через 500- час. Как уже указывалось выше, в растворах, содержащих ионы хлора, хромистые стали подвержены местной коррозии. Легирование хромистых сталей небольшим количеством меди и молибдена не изменяло существа дела [111,152]. [c.172]

Коррозионное растрескивание аустенитных стале й на тепловых электростанциях. Аустенитные стали в условиях работы теплоэнергетических установок (котлов, парогенераторов, реакторных установок) могут подвергаться нескольким видам коррозии под напряжением. Так, нержавеющие стали этого класса, нелигированные титаном, ниобием или танталом, склонны к образованию трещин межкристаллитной коррозии. С металлографической точки зрения, этот вид коррозионного разрущения металлов и сплавов характеризуется образованием начальных трещин и ответвлений от основной трещины по границам зерен. При дальнейщем развитии коррозии этого вида, связанном с появлением концентраторов напряжений, также возможно образование транскристаллитных трещин. Кроме того, аустенитные стали, легированные титаном и ниобием и особенно нелегированные ими, в условиях работы теплоэнергетических установок тоже подвергаются межкристаллитной коррозии. Трещины межкристаллитной и кислотной коррозии под напряжением образуются на участках металла с наибольшими напряжениями и обязательно с той стороны, где волокна металла растянуты. Наиболее характерными признаками такой коррозии являются [c.340]

Трубы из молибденовой стали хорошо деформируются в холодком состоянии, так как по пластичности они мало отличаются от углеродистых. При содержании углерода до 0,25—0,27% они обладают хорошей свариваемостью. Сталь, легированная только молибденом, обладает невысокой жаростойкостью поэтому низколегированная молибденовая сталь (16М) применяется при температурах стенки до 530°. При совместном легировании стали молибденом и хромом стойкость против газовой коррозии значительно повышается, поэтому сталь с 0,5% Мо и 1% Сг (15ХМ) успешно пр именяется при температуре стенки 550—560 . [c.20]

Двухфазная феррито - аустенитная сталь 0X2 Ш6Б, содержащая Nb, отличается от аналогичных сталей, легированных Ti, тем, что она обладает более высокой стойкостью к ножевой коррозии в 65 % - ном растворе HNO3 при повышенных температурах. [c.44]

Марганец, который вводится в нержавеющие стали взамен никеля (полностью или частично) для обеспечения аустенитпой структуры, придает стали несколько меньшую стойкость против коррозии, чем никель. Нержавеющие стали, легированные азотом, имеют удовлетворительную стойкость в коррозионных средах. Особые требования предъявляются к сталям, работающим длительное время при высоких температурах. Они в первую очередь должны иметь повышенную жаростойкость (окалиностопкость) и жаропрочность. [c.14]

Присадка ниобия к нержавеющим и жаропрочным сталям способствует увеличению их пластичности и коррозионной стойкости. Введение ниобия в конструкциоииые стали улучшает их свариваемость и повышает прочность н пластичность стали, предотвращает коррозию сварного шва. Ниобий необходим для производства сталей и сплавов, применяемых при высоких температурах [130]. Для легирования стали используют ферроннобий, состав которого приведен в табл. 99. [c.307]

Стали, легированные кремнием и хромом, называют сильхро-мами, а хромом, кремнием и алюминием — сихромалями. Однако применение сильхромов и сихромалей ограничено из-за их хрупкости в эксплуатации при высоких температурах. Поэтому преимущественное распространение получили стали, легированные только хромом в качестве основного элемента, защищающего от коррозии. [c.218]

Процесс протекает при температуре 175-190 °С и давлении 20 МПа. Хромистые нержавеющие стали различных марок непригодны для изготовления основных аппаратов. Наибольшую стойкость имеют стали, легированные молибденом и хромникельмолибденовомедные стали. Важным фактором для повышения коррозионной устойчивости является тщательная очистка газов от сероводорода и дополнительное введение в систему кислорода в количестве 0,5-1,0 об.% от содержания СО2. В табл. 6.3 приведены данные по скорости коррозии материалов в условиях синтеза O(NH2)2- [c.169]

Содержание до 7% снижает, а затем повышает точку Ася. Повышает точку A i- Хромистый феррит обладает повышенными прочностными свойствами, при содержании до 2% Сг уменьшает склонность феррита к хрупкому разрушению, смещает максимальную скорость превращения аустенита в перлитной области к более высоким температурам уменьшает скорость перлитного превращения,, уменьшает скорость превращенйя в промежуточной области и смещает максимум ее к более низким температурам. В случае полного растворения карбидов и, таким образом, значительного насыщения твердого раствора углеродом и хромом мартенситная точка стали существенно-снижается и в стали сохраняется много остаточного аустенита. Хромистая сталь обладает повышенной устойчивостью против отпуска (вследствие выделения специальных карбидов и уменьшения скорости рекристаллизации а-фазы). Хром повышает прокалнваемость.стали, способствует получению высокой и равномерной твердости наличие карбидов хрома или карбидов цементнтного типа, легированных хромом, обеспечивает стали повышенную износостойкость. При содержании хрома в твердом растворе свыше 12 — 13% значительно повышается устойчивость стали против коррозии и окисления [c.75]

Однако применение сталей, легированных хромом, молибденом и другими дорогостоящими компонентами, не всегда приемлемо как по техническим причинам, например, из-за отсутствия поковок необходимых размеров из стали необходимого легирования, так и вследствие существенногй црвышения стоимости сосудов и трубопроводов высокого давления. В таких случаях защиту стали от водородной коррозии можно осуществить другим способом. Сущность его состоит в уменьшении давления водорода в зоне его контакта со сталью при сохранении давления водорода в газовой фазе в соответствии с заданным технологическим процессом. Давление водорода на границе контакта с металлом уменьшается до такого значения, при котором количество водорода, растворенного в стали, недостаточно для протекания реакции гидрогенизации карбидной фазы углеродистой или низколегированной стали. [c.818]

Иными словами, добавка меди к низколегированным сталям, содержавшим хром, уменьшала коррозию примерно на 1/3. Стали, легированные хромом, как будто уже становятся чувствительными к содержанию углерода. Так, при сравнении коррозионной стойкости сталей 9 и 15 (0,1% С), с одной стороны, и сталей 10 и 16 (0,2% С) с другой — было обнаружено, что последние корродируют с несколько большей скоростью (индексы коррозии 72,5 и 65,0 мк1гсд). Эта разница, по мнению авторов, возможно, связана с известным влиянием углерода в высокохромистых сталях, которое сводится к удалению хрома из твердого раствора и выделению его в виде карбидов хрома по границам зерен. [c.248]

Оказалось, что независимо от условий образования продуктов коррозии критическая влажность, для стали, легированной медью, выше, чем для безме-дистых сталей. Смещение критической влажности, обусловленное легированием стали медью, вполне удовлеворительно объясняет повышенную коррозионную стойкость последней в атмосфере. При тех изменениях влажности, которые обычно имеют место в атмосферных условиях, медистая сталь, по мнению авторов, относительно реже оказывается в условиях, когда ржавление возможно, т. е. увлажненной. [c.260]

Железо в Mop Koii атмосфере корродирует с относительно большой скоростью. Потери в весе оказываются прямо пропорциональными времени. Введение меди повышает стойкость, однако не настолько, чтобы процесс коррозии сильно затормозился. Более стойкими оказываются стали, легированные не только медью, но и фосфором или молибденом, т. е. стали, принадлежащие к группам III и VI. Весьма полезным оказалось легирование хромом и кремнием медистые стали группы V, содержавшие хром (>> > 0,5%), кремний (0,75%) и медь (0,2%), обнаружили высокую стойкость в морской атмосфере. По стойкости они превзошли медистые стали, легированные таким дорогим и дефицитным элементом, как молибден. Полезное влияние на поведение сталей в морской атмосфере оказывает марганец. Стали IV группы, содержавшие медь, марганец и кремний, также оказались более стойкими, чем исто медистые стали. Низколегированные стали, содержавшие медь (со 1,0%), никель (0,6—3,0%), оказались весьма устойчивыми (группа XI). [c.266]

Репассивация питтинга возможна также вследствие снижения скорости анодного растворения. При росте питтинга на нержавеющих сталях, легированных Мо, Si, W, Re, V и др., в раствор, наряду с ионами основных компонентов, перейдут и ионы этих легирующих добавок в виде оксианионов МеО . По достижении определенной концентрации их в объеме питтинга оксианионы осаждаются на его поверхности, вытесняя хлор-ионы. Это приводит к прекращению растворения, т. е. к пассивации питтинга. У сталей, легированных азотом, возможно под-щелачивание раствора в питтинге в результате образования при растворении стали ионов аммония [72], а также возможно образование устойчивых комплексных соединений аммония с ионами металлов Fe2+, Ni +, r + и хлор-ионами [73]. Анодная кривая для питтинга в этих случаях будет соответствовать кривой 1 5 с потенциалом пт, лежащим значительно положительнее потенциала коррозии стали Ек. [c.92]

Следует отметить, что никель, как Си и Re, также может влиять на катодный процесс. При потенциалах коррозии хромистых сталей в серной кислоте, никель имеет меньшую скорость растворения, чем хром и железо, и может накапливаться на поверхности стали. Так как он отличается более низким перенапряжением выделения водорода, чем хромистая сталь, то его накопление на поверхности приводит к смещению потенциала стали в положительную сторону, что было показано для стали 25 r6NiTi при коррозии ее в серной кислоте [41, с. 164]. Однако вследствие того, что выделение водорода на никеле протекает при потенциалах, более отрицательных, чем потенциал полной пассивации хромистых сталей, легированных никелем, са-мопассивации этих сталей не происходит. [c.159]

На рис. 10 показано [21] изменение во времени потенциалов и количества выделившегося водорода, пропорционального величине коррозии, для стали с 27% Сг и такой же стали, дополнительно легированной 0,7% Pd в 30%-ной H2SO4 при 18° С. Первоначально сталь с Pd корродирует интенсивнее стали, не легированной Pd. Затем потенциал стали, легированной палладием, сначала постепенно, затем (после 7 мин. испытания) более резко смещается в положительную сторону, сталь делается пассивной и выделение водорода и, следовательно, коррозия этой стали прекращается. Сталь, не легиро- [c.34]

Низкое перенапряжение процесса перепассивации молибдена и МогС передается карбидным и интерметаллидным фазам при их легировании молибденом. В результате процесс перепассивации этих фаз существенно облегчается (рис. 9) и становится возможным их избирательное растворение при потенциалах, соответствующих пассивному состоянию большого числа сталей и сплавов. Изложенное делает понятной высокую склонность к избирательной структурной коррозии в окислительных средах сталей, легированных молибденом особенно их сварных соединений [119, 129—133]. [c.49]

Легирование хромом, алюминием и кремнием в общем случае повышает окалиностойкость металла для печных устройств. Из технологических и эксплуатационных соображений обычно для печных змеевиков пользуются сталями, легированными хромом. Дополнительное легирование (никелем, молибденом и др.) преследует цели повышения технологичности металла, стойкости к другим видам коррозии (например, при остановках оборудования), улучшения жаропрочности и др. При прочих равных условиях повышение температуры сопровождается резким усилением окалинообразо-вания (рис. 5.13). Сжигание сернистого топлива и появление ЗОа в газах особенно усиливают коррозию при неполном сгорании. Но и при обычных условиях (некоторый избыток воздуха) присутствие 50г вызывает такое же усиление окалинообразования, как и газы без ЗОг, нагретые на 100—150 °С выше. Понижение скалиностой кости сталей при наличии ЗОг в газах сгорания связывается с воз никновеиием сульфатов в составе золы, оседающей на стенках печ ных змеевиков сульфаты разъедают окисную защитную пленку [27] [c.148]

Коррозионная стойкость сталей, легированных хромом (Х5М, Х8, 0X13), сравнительно высока в растворах моноэтаноламина в присутствии сероводорода (рис. 6.8) и мало зависит от количества сероводорода в растворе скорость коррозии при температурах до [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...