Хромистые Коррозия

Хромистые стали ферритные и мартенситно-ферритные обладают некоторой склонностью к межкристаллитной коррозии (м. к. к.). Особо высокую склонность к м. к. к. они приобретают после быстрого охлаждения с высоких температур. Для восстановления стойкости против м. к. к, возможно применение высокого отпуска, причем его температура и длительность [c.270]

Ясно, что нагрев до 500—700°С вызывает выделение карбидов лишь у пересыщенного аустенита, т. е. у закаленных аусте-нитны.х сталей (при содержании в них углерода более 0,005%). Склонность к интеркристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей можно устранить не только уменьшением содержания углерода, но и введением так называемых элементов-стабилизаторов титана или ниобия, являющихся сильными карбидообразователями. При введении в сталь титана или ниобия образуются соответственно карбиды типа МС. Эти карбиды (фазы внедрения) мало растворимы в аустените. Титан и ниобий, соединяясь с углеродом, препятствуют тем самым образованию хромистых карбидов и проявлению интеркристаллитной коррозии. Разумеется, что титан и ниобий следует вводить в достаточных количествах (чтобы они могли связать весь углерод). [c.490]

Низкое легирование незначительно изменяет коррозионную стойкость стали в морских условиях. Высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали подвержены в морской воде местной щелевой и язвенной коррозии. Высокой коррозионной устойчивостью в морской воде обладает монель-металл (25—30% Си, остальное Ni), медь и ее сплавы. [c.404]

В табл. 66 приведены опытные данные по точечной коррозии хромистых и хромоникелевых сталей. [c.418]

Межкристаллитная коррозия (см. рис. 3. 2ж) является одним из наиболее опасных видов местной коррозии, приводящей к избирательному разрушению границ зерен, что сопровождается потерей прочности и пластичности сплава (часто без изменения внешнего его вида) и преждевременным разрушением конструкций. Коррозия этого вида наблюдается у многих сплавов хромистых и хромоникелевых сталей, никелевых сплавов, алюминиевых сплавов и др. [c.420]

Существенным недостатком хромоникелевых так же, как и хромистых, сталей является их подверженность в определенных условиях некоторым видам местной коррозии, связанным с местным нарушением пассивного состояния, в том числе и межкристаллитной коррозии. [c.421]

Рис. 122. Скорость коррозии хромистых сталей в парах нефти при разном содержании сероводорода, 635 С и избыточном давлении водорода 123 Мн/м в зависимости от содержания хрома

Рис. 123. Скорость коррозии хромистых сталей в зависимости от содержания хрома в парах серы при температурах

Депассивация хромистых сталей проявляется при наличии в среде анионов-активаторов (хлор-ионы и др.), которые нарушают целостность пассивной пленки, и сплав подвергается коррозии, причем в большинстве случаев коррозия носит местный точечный характер. [c.215]

Хромистые стали, так же как и хромоникелевые стали, подвержены межкристаллитной коррозии в случае выпадения по границам зерен богатых хромом карбидов и обеднения хромом [c.215]

Коррозионная стойкость хромистых сталей зависит также от режимов термической их обработки. Наиболее распространенным видом термической обработки, обеспечивающим высокую сопротивляемость коррозии хромистых сталей, содержащих хром в количестве около 13%, является закалка с отпуском. При нагреве сталей рассматриваемого типа до высоких температур (950—1000°С) достигаются условия, при которых карбиды хрома переходят в твердый раствор. Если фиксировать это состояние быстрым охлаждением (в масле или на воздухе), то углерод удерживается в твердом растворе. Следующий за процессом закалки отпуск при низкой температуре лишь снимает напряжения закалочного происхождения, незначительно изменяя основную структуру, и таким образом общая сопротивляемость стали коррозионным разрушениям сохраняется. [c.216]

Показано, что добавка до 5 % хрома (при 0,08 % С) снижает коррозионные потери в воде Панамского канала к концу первого года испытаний [45]. Резкое возрастание скорости коррозии наблюдается на третьем-четвертом году эксплуатации, а после 16 лет хромистые стали теряют на 22—45 % больше массы, чем сталь, содержащая 0,24 % С. [c.126]

В большинстве случаев электрохимической коррозии высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей граница зерен является анодом гальванического микроэлемента по отношению к катодной матрице и подвергается селективному растворению. Скорость анодного растворения зависит от разности электродных потенциалов "граница зерен-зерно" и связана с размером зерен, аустенитной матрицы,-. . [c.85]

Наибольшую СТОЙКОСТЬ в морской воде среди нержавеющих сталей имеют стали аустенитного класса, например типичная сталь 18/8, содержащая, % 18 - Сг, 8 - №, 0.02- 0,12 - С. Скорость коррозии этой стали в морской воде равна 0,010 — 0,012 мм/год. Более высокая стойкость хромоникелевых сталей по сравнению с хромистыми является следствием существенного повышения никелем анодной поляризуемости стали. [c.20]

На рис. 2.11 приведены линии постоянной интенсивности коррозии хромистых и хромоникелевых сталей в зависимости от температуры и концентрации сероводорода в окружающей среде [64]. Из представленных данных виден сложный характер влияния как температуры, так и концентрации сероводорода на интенсивность коррозии. Кривые постоянной скорости коррозии имеют минимумы, которые с повышением температуры сдвигаются в области более высоких температур. Таким образом, повышение температуры не всегда ведет к интенсификации коррозии металла под воздействием сероводорода. [c.82]

Рис. 219. Средняя за 100 ч скорость коррозии в растворах H2SO1 при 20 С хромистой стали Х27

В условиях возможного пассивирования несплошные катодные покрытия могут облегчить пассивирование защищаемого металла в порах, повышая их анодный ток до пассивирующего значения, т. е. защищать его не только механически, но и электрохимически. Так, осаждение пористых покрытий из Си и Pt на хромистой и хромоникелевой сталях повышает их коррозионную стойкость в H2SO4 (рис. 220) "начиная с некоторой их толщины, когда площадь катодного покрытия не слишком мала, и, наоборот, понижает их коррозионную стойкость в сильно депассивирующей среде НС1 (рис. 221), облегчая протекание контролирующего скорость коррозии катодного процесса. [c.319]

Наибольшей чувствительностью к щелевой коррозии обладают пассивирующиеся металлы (хромистые и хромоникелевые стали, алюминиевые сплавы), что связано с их возможной активацией в щелях. [c.415]

Борьбу со склонностью стали Х18Н9 к межкристаллитной коррозии ведут путем предотвращения выпадения хромистых карбидов [c.423]

Ускоренный электрохимический метод испытания на точечную коррозию, предложенный Бреннертом и усовершенствованный Г. В. Акимовым и Г. Б. Кларк, состоит в том, что образец коррозионностойкой стали поляризуют анодно от внешнего источника постоянного тока и одновременно измеряют его электродный потенциал (рис. 355). При достижении некоторого значения потенциала (потенциала пробивания) защитная пленка на образце разрушается в одной или нескольких точках, вследствие чего значение электродного потенциала образца уменьшается. Наблюдается хорошее соответствие результатов сравнительных коррозионных испытаний хромистых и хромоникелевых сталей на точечную коррозию с данными, полученными методом определения потенциала пробивания. [c.463]

Рис. 28. Зависимость скорости коррозии хромистой стали Х27 от легирования катодными присадками в 20%-ной Н2804 при 18 С

Как показали работы Ю. И. Арчакова, с увеличением давления до 80 Мн м при температуре 600° С хромистые стали устойчивы к водородной коррозии только при содержании в них хрома свыше 8,4% (рис. 119). Водородоустойчивыми в этих условиях являются также стали с 0,16% С и 1,97% V и с 0,16% С и 0,94% Т1. [c.152]

Не подвержены карбонильной коррозии хромистые стали с содержанием 30% Сг, хромоникелевые стали с содержанием 23% Се и 20% N1 и марганцевые бронзы при температуре до 700° С и давлениях до 35 Л1к/лС. При более низких параметрах пригодны менее легирова[[ные стали, как типа Х18Н9, так и содержащие 13—17% Сг. [c.154]

На рис. 122 показано влияние содержания хрома на скорость коррозии хромистой стали при П35°С в парах нефти, содержащей различные количества сероводорода при 11,1 об.% водорода и давлении 1,23 Мн1м . Из приведенных данных видно, что скорость коррозии хромистых сталей увеличивается с ростом концентраций сероводорода в парах нефти и понижением содержания хрома в сталях. Скорость коррозии хромистых сталей в парах серы в интервале температур 500—800° С также увеличивается с ростом температуры и понижением соде()жания хрома (рис. 123). [c.156]

Случаи точечной коррозии характерны для хромистых и хро-мониксленых сталей в морской воде. Как известно, эти стали лег-11 Эя1 аз 775 [c.161]

Хром относится к самопассивирующимся металлам, так что при механическом повреждении пассивной пленки она легко самопроизвольно восстанавливается и защитные свойства ее не теряются. Предполагается, что толщина слоя окислов на поверхности хромистых сталей составляет несколько молекулярных слоев. Пассивность хромистой стали приводит к сильному торможению анодного процесса коррозии и сопровождается сдвигом электродного потенциала сплава в положительную сторону. [c.214]

Если окислительные свойства среды увеличиваются, то пасси-вируемость хромистых сталей возрастает, а их электродные потенциалы становятся еще более положительными. Однако указанное повышение устойчивости хромистых сталей с увеличением окислительной способности среды имеет свой предел. Так, при увеличении концентрации азотной кислоты свыше 80—857о коррозия этих сталей усиливается вследствие наступления явления перепассивации (стр. 65). [c.214]

В неокислительных агрессивных средах защитная пленка на поверхности хромистых сталей не образуется. Этим объясняется то, что в соляной и разбавленных растворах серной кислоты эти стали неустойчивы. В отличие от азотной кислоты, в иеокислительных кислотах при упеличении процентного содержания хрома в сплаве его устойчивость не только не увеличивается, но наблюдается даже ускорение коррозии. [c.215]

В табл. 16 приведены экспериментальные данные по точечной коррозии хромистых и хромоникелевых сталей в морской воде.. Из таблицы видно большое преимущество стали Х18Н10М2. [c.226]

Сталь Х14Г14НЗТ относится к аустенитным, имеет пов1Я1иеп-ную прочность и высокую пластичность, не склонна к. межкри-сталлитной коррозии и может применяться для изготовления сварных изделий без поСоМедующей гермической обработки. По коррозионной стойкости она близка к 12—14" ()-иым хромистым сталям. [c.232]

Хромистые чугуны обладают высокой коррозионной стойкостью в окислительных средах. В холодной азотной кислоте, как в разбавленной, так и в концентрированной, хромистые чугуны стойки. В концентрированной горячей кислоте коррозионная стойкость хромистых чугунов значительно ниже стойкости стали типа Х18Н9. В 70%-ной фосфорной кислоте, в нитрозилсер-ной кислоте, в уксусной кислоте, в растворах солей, в том числе и в хлористых, в большинстве органических соединений (не являющихся восстановителями) хромистые чугуны не подвергаются коррозии. Они также отличаются стойкостью к некоторым расплавленным металлам (алюминий, свинец). [c.244]

Наибольшая коррозионная стойкость аустенитных хромоникелевых сталей достигается после закалки на аустенит. Отпуск при 450— 800° С хромоникелевых аустенитных сталей приводит к интеркрис-таллитной коррозии. После закалки с высоких температур 17%-ных хромистых сталей возможна интеркристаллитная коррозия. [c.264]

Хромистые стали имеют по сравнению с углеродистыми повышенные прочность, износостойкость, а нри значительном содержании хрома - повын1еннос сопротивление коррозии. Благодаря этим свойствам, а также относительно невысокой стоимости их широко н )именяк)т в машиностроении для деталей сравнительно небольших сечений. Ввиду недостаточно хорошей прокаливаемости применение этих сталей для деталей больших сечений неэффективно. [c.32]

Основное назначение втулок — предохранять вал от коррозии, эрозии и износа. Втулки предста1вля1ют собой цилиндрические детали с гладкой наружной поверхностью (шероховатость Дг= 1,25- 0,63). Для повышения износостойкости втулок рабочая поверхность их должна иметь высокую твердость. Требования к торцам втулок аналогичны требованиям к торцам ступиц рабочих колас. Материал втулок выбирают в зависимости от их назначения, чаще всего это термообработанная хромистая сталь.,. [c.172]

Необходимость длительной и безотказной работы различных деталей и изделий в контакте с агрессивной средой предъявляет высокие требования к коррозионной стойкости и долговечности материалов, из которых они изготовлены. В качестве коррозионностойких сталей во многих отраслях промышленности находят применение хромистые и хромоникелевые стали, содержащие не менее 12...13 % хрома. Однако эти стали во многих случаях могут быть подвержены одному из наиболее опасных видов коррозионного поражения - меж -фисталлитной коррозии (МКК), нередко являющейся причиной отказов оборудования и возникновения аварийных ситуаций. Межкристаллит-ная коррозия локализуется по границам зерен без видимых вооруженным глазом изменений внешнего вида, формы и размеров изделий. Сцепление между зер. сслабевает как в поверхностном слое, так и по всему сечению изделия, что может привести к практически полной потере функциональной способности изделия и механической прочности. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...