Зависимость уточненный

Осуществляется уточнение граничных условий в элементах, принадлежащих полости трещины, путем задания в них соответствующего модуля упругости тр на основании зависимости (4.14). [c.249]

В зависимости от назначения аппарата наиболее важными (контролирующими работоспособность) являются либо одни, либо другие характеристики. Так, для элементов, работающих в рабочих средах неагрессивных по отношению к металлу аппарата, наиболее важными характеристиками являются дефекты металла и сварных швов. Они представляют собой концентраторы напряжений и в процессе эксплуатации могут привести к развитию усталостных трещин с преждевременными внезапными отказами. Остальные характеристики и параметры (например, свойства металла и рабочей среды) являются менее важными и их обычно учитывают для уточнения прочности и долговечности. [c.276]

Практически расчет подшипника выполняют как проверочный по заданной внешней нагрузке Р и угловой скорости со размеры dud назначают конструктивно в соответствии с размерами вала, а величину 1 определяют в зависимости от марки масла (с последующим уточнением влияния температуры смазочного слоя). Из формулы (4) определяют значение коэффициента несущей силы, при котором должно выполняться условие жидкостного трения [c.439]

II упругом состоянии используется известная зависимость J => = КЧР)/Е, где Р = V/X. Податливость X, образца с трещиной определяется из экспериментальной диаграммы Р — V. Для уточнения получаемой отсюда кривой J — V предлагается вводить известную пластическую поправку Ирвина г . Далее, с ростом нагрузки диаграмма Р —V приобретает тенденцию к горизонтальному расположению. Это отвечает случаю предельного состояния идеального жестко пластического тела. Предельная иа- [c.133]

Поскольку найденные аналоги не в полной мере отвечают требованиям ТЗ, в дальнейшем путем целенаправленного изменения ряда параметров они приводятся в соответствие с заданием. При этом в зависимости от особенностей назначения ЭМУ и характера ТЗ порядок действий проектировщика может меняться. Например, для ЭМ общепромышленного применения первоначально проводится электромагнитный расчет, па основании которого может потребоваться уточнение конструктивного облика объекта. Для ЭМ специального назначения проработка эскиза конструкции с целью обеспечения заданных габаритных размеров, массы, прочности может предшествовать электромагнитным расчетам. [c.199]

Уточненные границы области, полученные из уравнения (7.244), показаны на рис. 7.27 штриховыми линиями. Для второго приближения пересечение границ областей происходит при больших значениях параметра а . В зависимости от конкретного вида коэффициентов п, а/ уравнения (7.235) области неустойчивости могут существенно отличаться по своей форме от областей, полученных для уравнения Матье. Полученные приближенным методом Рэлея области неустойчивости являются приближенными, поэтому интересно выяснить, насколько они точно соответствуют истинным областям при точном решении исходного однородного уравнения (7.235). Метод точного численного определения областей неустойчивости изложен, например, в книге [12]. [c.227]

Эта зависимость впервые была получена Буземаном и названа формулой Ньютона — Буземана. Для тел выпуклой формы расчет по исходному закону Ньютона (44) дает результаты, более близкие к опытным данным, чем расчет по уточненной формуле (49). Это объясняется тем, что по формуле Ньютона давление получается ниже истинного (так как угол встречи потока с ударной волной а больше угла встречи с телом со, который фигурирует в формуле Ньютона), а для выпуклого тела поправка на центробежную силу дополнительно уменьшает давление. Наоборот, в случае вогнутого тела поправка на центробежную силу положительна, т. е. компенсирует заниженное давление, которое дает закон Ньютона. Сопоставление расчетов с опытными данными показывает, что для вогнутого тела формула (49) дает лучшие результаты, чем формула (44). [c.124]

Расчет основных параметров транспортирования открытыми потоками (в лотках, желобах и т. и.) также ведут по эмпирическим зависимостям. Причем в основу их заложена формула Шези (5.3) с соответствующим уточнением в ней опытных коэффициентов. [c.130]

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и дают хорошее соответствие экспериментам для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Усилия многих исследователей были направлены поэтому на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из таких фундаментальных закономерностей является логарифмический закон распределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, к обоснованию которого мы и перейдем. [c.169]

Совершенно нелогична методика, по которой предварительно подбирают сечение по формуле Эйлера, а затем ведут уточненный расчет по коэффициентам ф. Экономии времени такая методика не дает, а о существе вопроса в сознании учащихся может возникнуть превратное представление. Кстати, считаем вообще полезным сказать учащимся примерно следующее Вам надо решить задачу, связанную с расчетом на устойчивость. Вы сомневаетесь, каким методом расчета воспользоваться. Вдумайтесь в условия. Если задан или надо определить коэффициент запаса устойчивости, то считайте по формуле Эйлера или по эмпирическим формулам (в зависимости от гибкости стержня). Если же задано допускаемое напряжение, расчет следует вести по коэффициентам продольного изгиба . [c.200]

В первых работах Бриджмена была установлена слабая зависимость предела прочности под действием гидростатического давления предел прочности возрастает линейно на 10 МПа при увеличении давления на 150 МПа. Однако дальнейшие уточнения и совершенствование методики испытаний при высоких гидростатических давлениях привели к выводу, что давление до 2500 МПа не оказывает влияния на предел прочности при растяжении. [c.439]

По данным работы [360], диаграмма J—V может быть получена не экспериментально, а с помощью расчета. Для этого в упругом состоянии используется известная зависимость / = = КЧР)/Е, где Р — V/X. Податливость к образца с трещиной определяется из экспериментальной диаграммы Р V. Для уточнения получаемой отсюда кривой J — V предлагается вводить известную пластическую поправку Ирвина г . Далее, с ростом нагрузки диаграмма Р — V приобретает тенденцию к горизонтальному расположению. Это отвечает случаю предельного состояния идеального жестко пластического тела. Предельная на- [c.139]

В результате деятельности ученых-инженеров техническая механика жидкости (гидравлика) обогатилась изобретением соответствующей измерительной аппаратуры (пьезометрами, трубками Пито, вертушками Вольтмана и т. п.) идеей использования материальных (вещественных) моделей тех или других гидравлических явлений для их изучения и для проектирования соответствующих инженерных сооружений идеей теоретического построения приближенных расчетных зависимостей с уточнением таких зависимостей при помощи введения в них эмпирических коэффициентов. [c.28]

В зависимости от числа пространственных координат модели разделяются на одно-, двух- и трехмерные. Дополнительной координатой является время. Модели реализуются с помощью ЭВМ, Комбинированные модели обладают высокой степенью соответствия натурному устройству и позволяют решать очень широкий круг задач. Прежде всего они дают большой объем информации о характере тепловых, электромагнитных и иных параметров в системе, труднодостижимый другими способами. Эта информация помогает яснее понять физическую картину происходящих явлений и получить их количественные характеристики. Моделирование резко сокращает объем трудоемких и дорогих натурных экспериментов при разработке новых процессов и установок, позволяя исследовать переходные и установившиеся режимы, а также такие режимы, как аварийные, экспериментальное изучение которых крайне затруднено. При наличии модели процесса или установки роль натурных экспериментов сводится к проверке ее адекватности процессу в отдельных точках интересующей нас области, уточнению параметров модели и отработке принятых конструкций с целью их коррекции и выявления влияния процессов, не учтенных при построении модели. [c.132]

В отличие от уравнений Навье — Стокса система уравнений (22.8) и (22.3) поддается решению в ряде важных случаев. При приближенных расчетах эта система применяется не только для исследования движения в пограничном слое на плоской пластинке, но и для исследования движения в пограничном слое на криволинейных профилях. В общем случае принимается, что координата х представляет собой длину дуги вдоль профиля, а координата у измеряется по нормали к профилю. Зависимость и х, I), задающая скорость на внешней границе пограничного слоя, определяется из решения соответствующей задачи теории идеальной жидкости. Предложены уточнения уравнений (22.8) для учета криволинейности обтекаемых профилей и для [c.256]

Существует зависимость фрактальной размерности рельефа от направления изучения его профиля, в котором производится определение фрактальной размерности [164, 165]. В направлении развития вязкого разрушения титанового сплава была определена размерность 1,1-1,3, а в алюминиевом сплаве 7075-Т6 в перпендикулярном направлении к развитию вязкого разрушения — Df= 1,9. Возможно, основа сплава влияет на различие в шероховатости рельефа излома. Однако обращает на себя внимание тот факт, что теоретическое значение Dj= 1,3-1,5 без уточнения основы сплава, в котором реализовано разрушение [163], близко к фрактальной размерности, характеризующей направление развития разрушения. Поэтому при определении фрактальной размерности для описания кинетики усталостных трещин необходимо учитывать различие во фрактальных размерностях по двум направлениям и оценивать среднюю величину Df по формуле [c.263]

Нетрудно теперь показать, что при наличии интервала перекрытия областей применимости законов (6.13) (или (6.15)) и (6.66) обе функции / и /1 на этом интервале обязательно будут логарифмическими, но только коэффициент 1 в выражении для /1(0 теперь уже может зависеть и от и /и (или Ке ). Логарифмический закон дефекта скорости с 51 = 51( / / /) =51(Ке ) рассматривался в работах Гранвила (1977) и Городцова (1979), где можно найти также эмпирические данные о зависимости В1 от Ке и учитывающее эту зависимость уточнение закона сопротивления для пограничных слоев, о котором еще будет идти речь ниже см. также Кадер и Яглом (1980). Согласно данным Гранвила, В1 перестает зависеть от Ке при Ке 10 в дальнейшем последнее условие всегда будет считаться выполненным и поэтому будет предполагаться, что В — это близкая к числу 2,4 постоянная. В области же >0,15, как показал Хама (1954), отвечающая турбулентному пограничному слою функция /1( ) хорошо описывается следующей эмпирической формулой [c.277]

Рис. 2.7. Зависимость уточнения системы СПИД от параметров среза (по С. С. Моданову)

Подтверждение и определенное уточнение выдвинутых положений получено в Л. 286, 286а]. Детально изучая переходные режимы, Ю. Л. Тонконогий обнаружил, что возможно существование как плотного, так и неплотного слоя, в зависимости от предыстории системы. Между переходом плотного слоя в неплотный и обратным переходом неплотного слоя в плотный существует различие в значениях критического числа Фруда существует как бы область гистерезиса , покрывающая промежуточные режимы. На рис. 9-11 для примера изображены результаты опытов со смесью графитовых частиц 0,17 мм в вертикальном канале длиной 2 и диаметром 16 мм. Стрелками показано направление изменения диаметра выпускного отверстия. Кризисное изменение структуры слоя оказывается зависящим от первоначального его состояния. В соответствии с этим предлагается вместо диапазона критического числа Фруда иметь в виду два критических значения первое характеризует предельное условие перехода плотного слоя в падающий [c.305]

Расчет на сопротикление усталости. Уточненные расчеты на сопротивление усталости отражают влияние разновидности цикла напряжений, статических и усталостных характеристик материалов, размеров, формы и состояния поверхности. Расчет выполняют в форме проверки коэффициента У запаса прочности, минимально допустимое значение которого принимают в диапазоне [/5] = 1,5—2,5 в зависимости от ответственности конструкции и последствий разрушения вала, точности определения нагрузок и напряжений, уровня технологии изготовления и контроля. [c.169]

Уточненные формулы расчета на основе уравнений движения и формул Эргана с использованием экстраполяционной зависимости расчета распределения порозности по сечению слоя, основанной на опытах [1591, а также с учетом сопротивления трения воздуха о стенки канала получены позже [164 1. Сопоставление результатов расчета по этим формулам с данными опытов [216, 218 1 дано па рис, 10.18, из которого видно вполне удовлсгворительное и.х совпадение. [c.280]

Основные критерии расчета конических зубчатых передач аналогичны критериям расчета цилиндрических передач (см. с. 107ч. 1). Так же, как при расчете цилиндрических передач, проектировочные расчеты производятся по приближенным зависимостям и предшествуют проверочным, уточненным расчетам. [c.124]

Масштаб вихревой трубы, по результатам опьггов 70—80 гг., следует учитывать, если в расчетах диаметр вихревой трубы d < 18 мм. Для уточнения ракета таких труб можно воспользоваться поправкой, предложенной А. П. Меркуловым, в соответствии с которой температурная эффективность труб меньшего диаметра снижается в зависимости от последнего на [c.224]

Набегающий поток воздуха, движущийся со скоростью W, наталкиваясь на жидкую пелену, имеющую форму усеченного конуса, взаимодействует с ней и, разрушая, дробит на отдельные капельки. При этом, как правило, образуется спектр капель всевозможных размеров, лежащий в пределах от масс газа в вихревых трубах предлагается использовать для более полной конденсации испаренной фазы при исследовании степени испаренности. Для уточнения некоторых конструктивных элементов, определяющих геометрию пробоотборника и для про- [c.384]

Уточнение характеристик металла должно производиться на образцах, вырезанных из элементов в соответствии с программой исследований. На действующей аппаратуре допускается оценка характеристик металла по измерениям твердости. В зависимости от параметров технического состояния оборудования перечень характеристик должен быть расширен и включать кроме стандартных свойств характеристики малоцикловой и коррозионной устатости, трещиностойкости, механохимической коррозии и др. [c.168]

Уточненные расчеты в принципе должны проводться с > четом всех режимов и действующих нагрузок за период эксплуатации, включая температурные воздействия и взаимодействия с рабочей средой, изменения характеристик металла из-за старения. В зависимости от параметров технического состояния оборудования перечень характеристик должен быть расширен и должен включать кроме стандартных свойств характеристики малоцикловой и коррозионной усталости, трещиностойкости, механохимической коррозии и др. [c.334]

Градуировочная характеристика — зависимость между значениями величин на ныходе и входе средства измерений. Градуировочную характеристику снимают для уточнения результатов измерений. [c.112]

В случае проведения диагностики трубопровода, исследованного методами внутритрубной дефектоскопии, при анализе технической документации по результатам дефектоскопии уточняют вид и размеры дефектов, а также оценивают степень повреждения трубопровода. С целью выбора потенциально опасных дефектных участков трубопроводов и определения зависимости вида и количества дефектов от условий эксплуатации, профиля трассы и местоположения по окружности трубы осуществляют экспресс-анализ данных внутритрубной дефектоскопии, используя пакет программ ТЕВ1Р. При уточнении результатов внутритрубной дефектоскопии особое внимание уделяют установлению природы внутренних дефектов трубопровода, а именно являются ли они НВ или МР, либо возник- [c.160]

Это различие еще раз указывает на спиновую зависимость ядер-ного взаимодействия, а также приводит к заключению об отрицательном знаке у oos. Сравнение экспериментального результата (5.15) с формулой (5.14) и дополнительный квантовомеханический анализ позволили получить следующие уточненные значения длин рассеяния и эффективных радиусов для триплет-ной и спнглетной ям [c.45]

Важное значение для достоверности результатов статистическйх значений имеет адекватность детерминированной модели. В силу этого уточнение ее, учет наиболее влияющих на точность расчета факторов является актуальной задачей. С другой стороны, статистические исследования на основе сложной модели требуют достаточно больших затрат машинного времени даже при использовании современных высокопроизводительных ЭВМ. Поэтому важно упрощение сложной и нелинейной модели без заметной потери ее точности, что принципиально возможно в некоторой ограниченной области изменения входных параметров. Часто при этом важно установление непосредственной зависимости выходных показателей от первичных входных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) ЭМУ взамен полученных опосредованных связей их, например, через параметры обобщенного преобразователя или его эквивалентных схем замещения. Примером такого преобразования могут служить, в частности, приведенные ранее модели в приращениях . [c.136]

Эта зависимость хорошо совпадала с экспериментальными данными теперь уже в области больших длин волн и расходилась с экспериментом при малых Я. Вывод Рэлея был уточнен впоследствии другим английс1ким физиком Д. Джинсом. Полученная им зависимость получила впоследствии название формулы Рэлея—Джинса [c.153]

Для оболочек с мягкими прослойками промежуточных размеров (Кр < к < к ) анализ исчерпания несущей способности на основании критериев потери устойчивости их пластического деформирования в процессе нагр> жения существенно усложняется. Фактически процедура учета описанных выше явлений, связанных с эффектом контактного упрочнения мягких прослоек, сводится к предварительному определению кривых v /(k) и S k) либо на основании обработки экспериментальных данных, либо расчетным путем по методикам /77/, после чего по соответ-ств тощим зависимостям /88/ находятся параметры Ер и т, позволяющие оценить предельное состояние конструкций по критериям потери пластической устойчивости. Однако, как будет показано несколько ниже, в целях прощения расчетньЕх методик по оценке нес> щей способности оболочковых конструкций можно пренебрегать данной процедурой уточнения процесса пластической неустойчивости конструкции в процессе их нагружения вследствие ее незначительного влияния на конечный результат. [c.95]

Полученное решение несложно обобш ить для учета сжимаемости несущей жидкости, когда уравнение состояния среды берется в виде (1.5.28). Такое обобшение может иметь смысл, когда давления велики, но плотность реды меняется мало (Ар/ро < <а2о 1). Тогда следует построить уточненную ударную адиабату в виде D pi), из которой слздует уточненная зависимость kf(pf) вместо If =Ур1, и давление Pf следует определять из обобщения уравнения (6.9.14), [c.115]

Что касается предсказания прочности композита по данным о прочности его компонент, результаты многочисленных работ разных авторов привели пока к результатам в общем негативным. Теория пучка, изложенная в 20.4, даст лишь материал для ориентировочных суждений, уточнение этой теории требует исчерпывающей статистической информации не только о прочности моноволокон, но и о распределении модуля упругости. Распределение Вейсбулла не описывает достаточно точным о(эразом распределение прочности моноволокон, фактически распределение оказывается бимодальным, т. е. функция имеет два максимума. Поэтому экстраполяция прочности на малые разрывные длины, основанная на распределении Вейсбулла, совершенно ненадежна. Определение неэффективной длины в большой мере условно. Поэтому здесь будут изложены лишь некоторые наполовину качественные соображения, принадлежащие Милейко и позволяющие объяснить наблюдаемое изменение прочности и характера разрушения композита в зависимости от объемного содержания волокна. В некоторых случаях эти соображения подсказывают меры, необходимые для улучшения свойств композита. [c.700]

Ввиду сложности и многостадийности физико-химических процессов взаимодействия водорода с металлами построение зависимости вида (41.3) уже само по себе может составить предмет отдельной теории. Поэтому в дальнейшем ограничимся рассмотрением лишь той стадии, которая предполагается определяющей для роста трещины. Однако вопрос о природе этой стадии пока не может считаться решенным. Действительно, существуют две гипотезы о кинетике перераспределения водорода (и кинетике роста трещины) согласно этим гипотезам перенос водорода к очагам разрушения контролируется или диффузией внутри металла, или (в случае воздействия водородосодержащих сред) поверхностными процессами адсорбции молекул среды и хемосорбции без участия диффузии водорода внутрь металла [361, 364, 374, 375, 381]. Имеющиеся результаты показывают, что диффузионная гипотеза представляется достаточно достоверной. На основе уточненных данных о напряженно-деформированном состоянии у вершины трещины [392] установлено соответствие расчетного [c.328]

Применение стандартной методики может приводить к значительным погрешностям из-за особенностей строения покрытий и их малой толщины [9, 15, 116]. С. С. Бартенев предложил уточненную методику, представляющую собой разновидность метода гидростатического взвешивания [15, 124]. Вместо капроновой нити, вес которой не учитывается в рассмотренной выше методике, автор использует тонкую проволоку. Максимальный диаметр этой проволоки находится по формуле, учитывающей вес покрытия и применяемую жидкость. Для удаления адсорбированной влаги образцы сушатся в течение 5—8 ч при температуре 120—150°С и после остывания взвешиваются на аналитических весах с точностью 0,0001 г. Вакуумная пропитка покрытия производится в специальном приборе по методике, позволяющей оценивать потерю вещества при вакуумировании и пропитке. Для определения истинных значений т.1 рекомендуется определять массу пропитанного образца (после пропитки в жидкости),несколько раз через определенные промежутки времени с последующим построением зависимости полученных величин от времени и экстрапо- [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...