Переменная зонная структура

В противоположность модели жесткой зоны, представленной на фиг. 6, б и обсуждавшейся выше, в работе Коэна и Хейне [18] было введено представление о переменной зонной структуре сплавов, согласно которому ширина запрещенной зоны чистого металла изменяется при легировании. При оценке ширины запрещенной зоны в сплавах использовались известные значения величины энергии s — / -возбуждения свободных атомов. При этом оказывается, что величина запрещенной зоны должна уменьшаться по крайней мере в сплавах на основе меди. [c.161]

Кинетика роста толщины прослоек в соответствии с закономерностями диффузионного процесса определяется экспоненциальной зависимостью от температуры и квадратичной от времени выдержки. В координатах log Ь (Т) 5 (yfi ) рост толщины прослоек 5 отображается прямыми линиями. Результатом их развития является создание зон переменного состава, структуры и твердости. [c.390]

Отметим прежде всего, что некоторые степени свободы, или квантовые переменные, до сих пор отсутствовали в нащем рассмотрении, так как они несущественны при исследовании оптических свойств колебаний кристаллической решетки. Например, нас не интересуют электронные и ядерные спины или детали электронной зонной структуры твердых тел. Однако мы пользуемся наличием запрещенной зоны в электронном распределении как важной характеристикой изолятора сначала в 113, 114, а затем в т, 2 ( 2—6), [c.351]

Существует целый ряд измеримых величин, представляющих ценность главным образом потому, что они содержат детальную информацию о геометрической структуре поверхности Ферми. Такие величины зависят лишь от универсальных констант (е, к, с или т), от контролируемых в эксперименте переменных (таких, как температура, частота, напряженность магнитного поля ориентация кристалла) и от тех свойств электронной зонной структуры, которые целиком определяются формой поверхности Ферми. [c.264]

Левый столбец относится к маловязким жидкостям, правый — к вязким. Характерными особенностями движения пузырей при этих условиях являются пульсации их формы под действием сил поверхностного натяжения из-за переменной кривизны межфазной поверхности, существование значительной зоны отрыва потока в кормовой части поверхности пузыря и винтовая (или зигзагообразная) траектория их всплытия (см. рис. 5.7). В области 4 скорость всплытия почти не изменяется с изменением линейного размера пузыря. Этот экспериментальный факт послужил обоснованием приближенной эмпирической формулы, структура которой легко может быть получена с помощью анализа размерностей. Условие Re > 1 позволяет полагать, что скорость всплытия пузырей в области 4 определяется действием сил/ , / и/д, т.е. может быть описана некоторой функциональной зависимостью чисел Во и We. Вид этой зависимости можно найти из условия Ф f l). Записав, в частности, Во - We , мы избавимся от линейного размера в соотношении для скорости всплытия и получим [c.208]

При переменных напряжениях поверхности развивающихся трещин многократно трутся друг о друга, в результате чего они шлифуются. Поэтому поверхность излома при усталостном разрушении состоит из двух зон одна из них имеет нормальную для металла зернистую структуру, а другая — шлифованную поверхность (рис. 15.4). [c.547]

С целью воспроизведения эксплуатационного разрушения были проведены сравнительные циклические испытания образцов, вырезанных из диска. При испытаниях уровень максимального напряжения цикла был близок к уровню напряжений, действующих в диске в эксплуатации. Каких-либо принципиальных отличий в структурах материала образцов и диска в зоне его разрушения не было. Испытания показали, что при одинаковых механизмах разрушения материала образцов и диска кинетика роста трещин в образцах отличалась от кинетики роста эксплуатационной трещины значительно меньшей начальной скоростью и типичной для трещин МЦУ степенной зависимостью шага бороздок от длины трещины. Это указывает на то, что эксплуатационная трещина развивалась в переменном поле напряжений, которое характеризовалось постепенным уменьшением уровня напряжений в направлении развития трещины. [c.525]

Скоростная автоматическая сварка под слоем флюса представляет собой дуговой процесс (фиг. 100), при котором дуга горит между основным металлом 1 и голой электродной проволокой 2, подаваемой в зону дуги сварочной головкой 3. Для питания дуги можно пользоваться переменным или постоянным током. По мере образования шва самоходным приводом 4 дуга передвигается вдоль разделки. Дуга горит под слоем гранулированного флюса 5, который из бункера 6 засыпается в разделку впереди дуги. Флюс полностью изолирует дугу от влияния воздуха. В процессе сварки часть флюса расплавляется и при остывании образует корку 7, равномерно покрывающую шов. Неиспользованный флюс засасывается в бункер через сопло и шланг 8. Перенос металла при сварке под слоем флюса в основном мелкокапельный. Металл шва получает характерную столбчатую структуру. [c.325]

Нестабильностью соединения, в котором продолжается диффузионное перераспределение углерода при высоких температурах и формирование зоны переменного состава и структуры. [c.386]

Метод гальванических покрытий для оценки напряжений при повторно-переменном нагружении и в зонах концентрации напряжений основан на том, что под действием нагрузки в тонких покрытиях, например медных, происходит изменение структуры, проявляющееся в появлении темных пятен. С ростом числа циклов нагружения постепенно увеличиваются размеры и число пятен. Вместо гальванизации поверх- [c.268]

Недопустимость такого варианта сварочной технологии заключается в том, что в зоне перемешивания низколегированного металла на аусте-нитный корневой слой образуется участок переменного состава толщиной от 2 до 6. .. 8 мм со структурой легированного мартенсита с содержанием углерода до 0,06. .. 0,10 %. Твердость этого участка шва может достигать высоких значений 400. .. 600 HV [38], что характеризует склонность металла к хрупкому разрушению (рис. 2.13, 6) в условиях ударного и статического нагружения. [c.109]

При медленном охлаждении после азотирования вследствие переменной растворимости азота в а- и -фазах (см. рис. 7.8) происходит выделение вторичной 711-фазы, и структура азотированной зоны от поверхности к сердцевине становится следующей + 7 i —> [c.205]

Между последними двумя выражениями, несмотря на их полнейшее сходство, существует принципиальная разница. Оценка при отклонениях глубины ступеней от номинала практически точна и ее можно использовать для расчета дифракционной эффективности реальных ДОЭ, тогда как второе выражение можно применять только при грубых оценках. Для того чтобы оно было достаточно точным, необходимы одинаковые во всех зонах Френеля смещения границ ступеней профиля в фазовом выражении, т. е. величины Аг]) , однако в большинстве случаев это невозможно. При ошибке в совмещении очередного фотошаблона с уже имеющейся на подложке структурой линейные смещения границ ступеней в разных зонах Френеля одинаковы, но это приводит к одинаковым Aif только в одном случае— для периодической дифракционной решетки тогда, когда фотошаблон сдвинут относительно структуры на подложке, но правильно ориентирован. При перекосе фотошаблона линейный и фазовый сдвиги ступеней профиля оказываются непостоянными в пределах одной зоны Френеля. Для ДЛ с кольцевыми зонами Френеля переменной ширины фазовые смещения ступеней всегда непостоянны в пределах одной зоны и неодинаковы для разных зон. Глубина же ступеней профиля действительно всегда одинакова во всех зонах Френеля ДОЭ, если не [c.205]

Разрушение деталей машин от напряжений, переменных во времени (см. рис. 3 и 4) может происходить при напряжениях, значительно меньших предела прочности Ов, и часто меньших предела текучести ат, если эти изменения напряжений повторяются достаточно большое число раз. Это объясняется появлением микроскопических трещин в местах концентрации напряжений или в зоне нарушения однородности структуры материала (раковин, шлаковых включений и т. д.), которые, постепенно увеличиваясь, сокращают рабочее сечение детали. Развитие этих трещин в результате циклических напряжений приводит в конце концов к разрушению детали обычно без проявлений пластической деформации. Такой вид разрушений ма- [c.27]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

Средний упрочняющий режим может осуществляться как на переменном, так и на постоянном токе. Он характеризуется незначительной глубиной упрочнения, наличием светлой и темной зон ферритно-мартенситной структуры поверхностного слоя и значительным деформированием переходного слоя. [c.557]

Испытания на усталость. Различные структуры и механические свойства сварных швов, зоны термического влияния иод воздействием переменных нагрузок могут привести к образованию микротрещин, а затем и к разрушению сварного соединения. Такое разрушение носит название усталостного, а состояние металла при этом называется усталостью. Для имитации процессов, происходящих в реальной конструкции, подверженной усталостному разрушению, образец сварного соединения подвергают действию переменных нагрузок — растяжению, сжатию, изгибу, кручению или комбинации этих нагрузок. Испытания проводят в той среде и при той температуре, которые соответствуют производственным условиям. Повторно-переменное приложение нагрузок к испытуемому образцу носит циклический характер. Предел выносливости характеризуется наибольшим напряжением, которое может вынести образец без разрушения при заданном числе циклов. Для сварных соединений это число составляет (2...10)10 . Машины для испытания на усталость имеют следующие основные механизмы приложения, измерения, регистрации заданных нагрузок и деформаций, подсчета циклов и автоматического отключения ири разрушении образца. Порядок проведения испытаний на усталость, формы и размеры образцов регламентируются ГОСТ 2860—65. [c.158]

Применение электродной или присадочной проволоки переменного состава. Часто требуется изучить влияние элемента, содержащегося в электродной или присадочной проволоке, на его потери в зоне сварки и на структуру и свойства металла шва. Обычно, для этого необходимо изготовить серию опытных проволок. С этой целью отливали раздельным или фракционным способом четыре-шесть слитков из стали базового состава с различным содержанием исследуемого элемента в металле каждого слитка. Из металла слитков изготовляли (ковка слитков в штанги, прокатка с последующим волочением) проволоки, подвергавшиеся дальнейшему исследованию. Недостатки такого способа проведения исследований большая трудоемкость, неизбежное различие в металле раз- [c.13]

В НПО ЦНИИТмаш А. В. Сурковым, С. И. Евсеевым и Н. П. Аносовым экспериментально исследована возможность изготовления крупномасштабных образцов, имитирующих по составу и структуре зону сплавления сварных соединений. Показана возможность более детального изучения структуры и свойств металла в зоне сплавления на специальных образцах из сплавов переменного состава. [c.71]

Спиновая метка фотовозбуждёпных электронов, двигающихся через области переменного состава в ва-ризонных полупроводниках и полупроводниковых структурах, позволяет изучать диффузию и подвижность неравновесных носителей, исследовать процесс переизлучения. Параметры зонной структуры исследуются по зависимости степени поляризации люминесценции или эмит1щуемых в вакуум электронов от энергии квантов возбуждающего света. [c.438]

Структура.поверхностной зоны, как и в це-Л0Л1 всего прыжка, приковывает внимание многих исследователей. Одни утверждают, что это есть валец, вращающийся над растекающейся струей по закону вращения твер-,цого тела другие—что движение частиц в этой зоне протекает по замкнутым траекториям третьи — что в ней осуществляется петлеобразное незамкнутое движение (А. В. Гри-цук, А. Я. Милович) или движение с переменной массой (В. В. Маккавеев 2, Я-Т. Непь-ко 2). [c.220]

Снижение амплитуды переменных нагрузок, сопровождающееся снижением СРТ ниже 5-10 м/цикл, может проявлять структурную чувствительность материала, что, очевидно, связано с малыми размерами зоны пластической деформации в вершине усталостной трещины. Выражается структурная чувствительность в зарождении и росте трещины по границам раздела щ- и (3 ,-фаз [87, 83]. Очаг разрушения при этом представляет фасетку излома с выраженной двухфазовой пластинчатой структурой материала, наблюдаемой обычно при исследовании материала в плоскости шлифа. [c.362]

Как было показано в гл. 5, многие задачи динамического анализа и синтеза цикловых механизмов могут быть решены на (базе моделей с медленно меняющимися параметрами. Вместе с тем встречаются случаи, когда допущения о медленности изменения параметров оказываются неправомерными. Помимо зон параметрического возбуждения, рассмотренных в гл. 6, такая ситуация может возникнуть на режимах, весьма далеких от резонансов. Например, изменение параметров механизма иногда носит в целом медленный характер за исключением незначительных зон, требующих отдельного рассмотрения. В этих случаях периодичность параметрических возмущений имеет второстепенное значение, поскольку колебания в течение одного цикла оказываются сильно задемпфированными. В то же время локальные возмущения системы в отмеченных зонах могут быть весьма значительными. Такая ситуация наблюдается в механизмах ряда станочных автоматов, механизмах раскладки нити текстильных машин и в других устройствах, когда основная технологическая операция совершается на участках равномерного движения рабочего органа, а его разгон и торможение осуществляются на малых отрезках времени, где переменный приведенный момент инерции, а следовательно, и собственная частота изменяются весьма резко. Аналогичные явления имеют место при рассмотрении динамики вариаторов и механизмов переменной структуры. [c.296]

Из приведенных выше данных видно, что эффективность упрочнения рабочих поверхностей деталей зависит от физико-механических свойств и структуры материала деталей, конструктивных и технологических концентраторов напряжений. Главным фактором, обусловливающим повышение прочности при переменных нагрузках, является наличие благоприятных остаточных напряжений сжатия в наклепанной зоне. Независимо от ироисхож-дения (термическое, механическое) остаточные напряжения сжатия оказывают преимущественное воздействие на задержку развития усталостных трещин [62, 63]. При этом (рис. 89) с ростом эффективности упрочнения увеличение предела выносливости происходит в результате задержки развития усталостных трещин. При поверхностном пластическом деформировании вы- [c.295]

К шарикоподшипниковым относят высококачественные стали, способные противостоять сложным сосредоточенным и переменным напряжениям, возникающим в зоне контакта шариков или роликов с беговыми дорожками колец подшипников качения. В связи со специфическими условиями работы шарикоподшипниковых сталей особое внимание следует обращать на качество структуры металла — ее однородность и ми-нимализацию включений. Оценка макро-и микроструктуры производится по эталонным Шкалам, приложенным к ГОСТу 801—60. Наряду с изготовлением подшипников качения указанные стали используют и в других узлах (например, для деталей насосов высокого давления, копиров, роликов, пальцев, собачек храповых механизмов и др.), когда требуется высокая износоустойчивость при сосредоточенных переменных нагрузках. [c.20]

Характеристики сопл Лаваля в зоне перехода через зону Вильсона, а также в области влажного пара крупнодисперсной структуры имеют существенные отличия. Подавление турбулентности вблизи минимального (критического) сечения, последующая тур-булизация слоя скачком конденсации в расширяющейся части, вторичное частичное подавление турбулентности мелкодисперсной влагой за конденсационным скачком и влияние выделившейся при конденсации теплоты парообразования, способствующей генерации турбулентности, делают зависимости 5с(й о) и x( so) более сложными, в особенности на переменных режимах. [c.225]

Это соотношение является наиболее общим условием, позволяющим рассчитать тепловую трубу и найти предел ее теплопередающей способности. Расчет сводится к следующему 1) расчет движения жидкости через капиллярную структуру 2) расчет движения пара в полости тепловой трубы 3) нахождение максимума левой части формулы (5-10-16) как функции двух переменных — коор-. динат первой и вторых точек -- и проверка условий (5-10-17). Расчет движения пара сложный. В зависимости от тепловой нагрузки пар может быть несжимаемым или сжимаемым, а режим движения ламинарным или турбулентным. Движение сжимаемого пара сопровождается значительными перепадами давления. Поэтому, как правило, стараются избегать таких условий работы. В литературе нет данных по величине Re p (критическое число Рейнольдса в трубе со вдувом и отсосом). В качестве первого приближения для Явкр принимаем 1250 (Re p = 1250). Определим числа Рейнольдса Re й Маха М по средней скорости пара, в теплоэкранированной зоне по формулам [c.395]

Цементованный слой имеет переменную концентрацию углерода по толщине, убывающую от поверхности к сердцевине детали (рис. 148, а). В связи с этим гкюле медленного охлаждения в структуре цементованного слоя можно различить (от поверхности к сердцевине) три зоны (рис. 149, а) заэвтектондную, состоящую из перлита и вторичного цементита (/), образующего сетку по бывшему зерну аустенита эвтектоидную (2), состоящую из одного пластинчатого перлита, и доэвтектоидную зону (3), состоящую из перлита и феррита. Количество феррита в этой зоне непрерывно возрастает по мере приближения к сердцевине. [c.232]

На рис. 13.10 представлены результаты микрорентгеноспектрально-го анализа. Как следует из кривых распределения, основные легирующие элементы стали присутствуют в переходной зоне. Содержание их в ин-терметаллидной прослойке 30. .. 32 % Fe 3. .. 7 % Сг 2. .. 3 % Ni остальное алюминий. В алюминии в эвтектических выделениях по границам зерен отмечается повьшенное содержание железа, никеля и в меньшей степени хрома, что связано с диффузией этих элементов во время сварки. При дополнительном травлении в стали обнаруживается подслой металла переменной ширины (от 120 до 170 мкм), непосредственно примыкающий к интерметаллидной прослойке и отличающийся по структуре и твердости от основного металла. Микротвердость его несколько выше твердости основного металла и составляет 4500. ... 4800 HV. [c.504]

Структура, полученная после 600 термических ударов, приведена на рис. 94, г. Видно интенсивное увеличение субзерен. Величина карбидов также увеличивается, особенно вблизи границ. В областях, где происходит растворение карбидов, можно наблюдать зоны, в которых отсутствуют дислокации. На большем расстоянии от внутренней поверхности образуется структура высокоотпущенного бейнита еще даг от поверхности структура не >1зменяется, а различие состоит лишь в переменной интенсивности выделений карбидов. [c.111]

У цементованного слоя концентрация углерода по глубине переменная, убывающая от поверхности к сердцевине детали (рис. 39, б). Поэтому после медленного охлаждения в структуре цементованнбго слоя можно различить (от поверхности к сердцевине) три зоны (рис. 39, в) заэвтектоидную, состоящую из перлита и вторичного цементита, образующего сетку по бывшему зерну аустенита (заэвтек-тоидная зона в цементованном слое чаще отсутствует) эвтектоидную, состоящую из одного пластинчатого перлита доэвтектоидную, состоящую из перлита и феррита. Количество феррита в доэвтектоидной зоне непрерывно возрастает по мере приближения к сердцевине. [c.323]

Первые исследователи этого явления считали, что при переменных напряжениях происходит перерождение структуры металла, он как бы устает. Отсюда и пришли названия — усталость металла, усталостное разрушение. Но дальнейшие исследования показали, что структура металла не меняется. По современным представлениям природа усталостного разрушения связана с неоднородностью строения материала. Локальные неоднородности структуры металла (их называют дислокациями) являются местами, около которых сосредоточиваются пластические деформации, происходяш ие еш е при напряжениях, меньших предела текучести. Дислокации могут при каждом цикле нагружения при достижении некоторого уровня напряжений слегка перемеш,аться. Когда они встречаются — происходит их слияние. В результате в конце концов образуется микротре-ш,ина, которая постепенно растет, поглош,ает все новые и новые дислокации и превраш,ается в макротреш,ипу (зона Б). Дальнейший рост треш,ины все более и более ослабляет сечение, и деталь наконец разрушается. [c.465]

Из приведенного выше сопоставления ясно, насколько может быть улучшено функционирование системы резания после того, как удастся в полной мере овладеть методами управления процессами образования вторичных структур на плош,адках трения за счет при менения искусственных сред, тем или иным способом (подаваемых в зону резания. Уместно, однако, еще раз отметить то обстоятель ство, что проблема создания эффективных искусственных технологических сред осложняется тем, что, по-видимому, в принципе невозможно создать широко универсальное средство, в равной мере пригодное для всех операций обработки резанием различных металлов. Объясняется это, с одной стороны, громадным разнообразием технологической обстановки (факторов состояния системы резания) и требований к среде на различных операциях (параметров функционирования системы резания), а с другой стороны — тем, что в условиях граничного трения смазочное действие зависит не только от свойств смазочного вещества, что характерно для гидродинамического трения, но и от свойств трущихся металлических поверхностей и обстановки в зонах их контакта. В условиях граничного трения с.мазочное вещество возникает при осуществлении самого процесса трения. Образуется ли требуемое вещество и, если образуется, то какие оно имеет свойства, зависит от всех переменных факторов системы резания. [c.33]

На мысль об изменении структуры металла инженеров навело рассмотрение характера излома деталей, разрушившихся в результате возникновения в них переменных напряжений. Усталостный излом деталей (несмотря на необоснованность термина усталость , он общепринят) имеет характерные особенности поверхность излома делится на две резко различные зоны. В одной зоне металл имеет гладкую поверхрость, в другой -- шероховатую, типичную для хрупкого излома. Наличие этих двух зон объясняется следующим образом. В наиболее напряженном месте детали либо там, где в ее материале есть внутренние пороки или неблагоприятная ориентировка кристаллов, при достаточно высоких переменных напряжениях возникает микроскопическая трещина. Под влиянием переменных напряжений эта трещина разрастается, охватывая все большую 408 [c.408]

В результате цементаций изделие получает упрочненный слой, в микроструктуре которого можно вьщелить следующие зоны заэв-тектоидную поверхностную с содержанием примерно 1,2% С и структурой, состоящей из перлита и цементита в виде сет и эвтектоидную с содержанием 0,8% С и структурой, состоящей из перлита переходную (доэвтектоидную) с переменным содержанием углерода и структурой, состоящей из феррита и перлита. Толщину цементированного слоя определяют суммой толщин заэвтектоидной, экгектоидной и переходной (половина толщины) зон. [c.182]

В настоящее время серийно применяется довольно большое число титановых сплавов. Большой диапа.зон их структур и свойств обусловлен, в частности, полиморфизмом титана, хорошей растворимостью многих элементов (по крайпеп мере в одной из фаз), а также образованием химических соединений, обладающих переменной растворимостью в титане. В соответствии с приведенными выше диаграммами состояния все легирующие элементы по влиянию на полиморфизм титана можно разбить на три группы. Первая группа представлена а-стабилизаторами — элементами, повышающими стабильность а-фазы из металлов к числу а-стабилизаторов относится алюминий. Ко второй группе принадлежат -стабилизаторы — элементы, повышающие стабильность р-фазы эти элементы в свою очередь можно разбить на две подгруппы. В сплавах титана с элементами первой подгруппы при достаточно низкой тедшературе происходит эвтектоидный распад р-фазы к числу таких элементов относятся хром, марганец, железо, медь, никель, бериллий, вольфрам, кобальт. В сплавах титана с элементами второй подгруппы при достаточно высокой их концентрации Р-твердый растнор сохраняется до комнатной температуры, не претерпевая эвтектоидного распада. Такие элементы иногда называют изоморфными р-стабилизаторами. К ним пр1шадле-жат ванадий, молибден, ниобий, тантал. Третья группа прелстаклена нейтральными упрочнителями, т. е. легирующими элементами, мало [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...