Микротрещины поперечные

Характер разрушения материала от воздействия на него циклических нагрузок существенно отличается от характера разрушения при статических нагрузках. Разрушение начинается обычно с образования микротрещин, которые прогрессивно развиваются вглубь материала, уменьшая тем самым площадь поперечного сечения детали. Разрушение всегда происходит внезапно, после того как площадь сечения сократится настолько, что не может выдержать заданной нагрузки. На поверхности излома всегда можно видеть две характерные зоны зону постепенного разрушения от развития трещин (с гладкой поверхностью) и зону внезапного разрушения (имеющую вид крупнозернистого хрупкого излома). [c.223]

Возвращаясь к вопросу о хрупком разрушении, примем, что наличие микротрещин ослабляет поперечное сечение образца, уменьшая его эффективную площадь. Обозначим через со степень уменьшения эффективной площади вследствие растрескивания. Если геометрическая площадь поперечного сечения есть F, то эффективная площадь, воспринимающая нагрузку, есть f(l —со). Поэтому истинное напряжение [c.675]

Исследования процесса разрушения от переменных напряжений показали, что при этом в материале возникает микротрещина, которая постепенно проникает в глубь изделия. Переменные напряжения способствуют быстрому развитию трещины, так как во время работы края ее то сближаются, то расходятся. По мере развития трещин усталости поперечное сечение ослабляется все сильнее и в некоторый момент ослабление достигает такой величины, что случайный толчок или удар вызывает мгновенное хрупкое разрушение. [c.130]

Опыт показывает, что при переменных напряжениях после некоторого числа циклов может наступить разрушение детали, в то время как значения этих напряжений значительно ниже предельных. Причину такого разрушения, которое принято называть усталостным, объясняют следующим. При работе детали в условиях переменных напряжений в материале возникают микротрещины, которые постепенно проникают вглубь. По мере развития трещины поперечное сечение ослабляется, и в некоторый момент происходит [c.181]

При исчерпании первого (аккумуляционного) периода внешняя поверхность трубы при циклической водной очистке равномерно покрывается сеткой термоусталостных трещин как в поперечном, так и в продольном направлении. Наличие множества микротрещин является особенностью термической усталости поверхностного слоя металла в отличие от других усталостных явлений. [c.241]

Большое сопротивление росту трещины в направлении нагружения, наблюдаемое у композитов с ортогональной схемой армирования [0°/90°]s, вызвано высоким модулем материала в поперечном направлении и стеснением касательных деформаций у вершины надреза волокнами слоев, ориентированных в направлении 90°. Даже в процессе усталостного нагружения при разрушении образуются микротрещины в матрице, а волокна, ориентированные перпендикулярно направлению нагружения, остаются целыми. Можно считать, что явление распространения трещины в композитах этого типа хорошо изучено, несмотря на то, что результаты расчетов совпали с экспериментом скорее качественно, чем количественно. [c.79]

В настоящее время общепринято считать, что такое различие между Стр и Сто объясняется наличием в реальных твердых телах различного рода дефектов, в частности микротрещин, снижающих их прочность. Впервые такая точка зрения была высказана Гриффитсом. Для пояснения этой точки зрения рассмотрим образец, к которому приложено растягивающее усилие (рис. 1.42). Предположим, что в образце возникла поперечная трещина длиной /. Появление такой трещины приводит к концентрации напряжений у ее краев. Как показывает расчет, величина напряжения у края острой трещины, имеющей радиус закругления а, определяется следующим соотношением [c.55]

Изменение размеров ползущего металла влечет за собой появление микропустот и микротрещин, развитие их в течение длительного времени, концентрацию напряжений около этих трещин, ослабление поперечного сечения образца и, в заключение, его разрыв [47, 54]. [c.14]

Итак, в нагретом металле под нагрузкой возникают микро-поры, рассеянные по всему объему. В приповерхностных слоях этот процесс протекает несколько интенсивнее. Количество пор становится так велико, что существенно уменьшается фактическая площадь поперечного сечения. Поэтому возрастает средний уровень напряжений, который может достигнуть предела прочности, что, естественно, ведет к разрушению. Однако разрушение может наступить и ранее, при напряжениях, значительно уступающих пределу прочности. Дело в том, что соседние поры нередко сливаются. Более крупные поры-микротрещины растут быстрее мелких соседних. В конце концов в конструкционном элементе формируются неско.лько растущих макротрещин. Длина одной из них рано или поздно достигает критического значения, начинается ее лавинообразный рост. В итоге наблюдается внезапное квазихрупкое разрушение объекта исследования. [c.405]

Горячие трещины могут наблюдаться в сварных швах аусте-нитных сталей всех типов и марок. Они бывают поперечными и продольными (рис. 59), наружными, внутренними, кратерными (рис. 59 и 60), макро- и микроскопическими. Наличие макротрещин свидетельствует обычно и о присутствии микротрещин в шве. Вместе с тем, горячие микротрещины могут и не сопровождаться 166 [c.166]

Острый край микротрещины является концентратором напряжений, что может привести к дальнейшему продвижению этого края и увеличению ее длины. Процесс развития трещины в наиболее простом варианте для линейно-упругого изотропного материала был рассмотрен Гриффитсом. При одноосном растяжении напряжением ст полосы единичной толщины из материала с модулем Юнга Е плотность потенциальной энергии ее упругого деформирования будет g I 2E). Пусть в полосе перпендикулярно к действующему напряжению возникла трещина длиной L, малой по сравнению с шириной полосы (рис. 2.43). Появление трещины приведет к перераспределению напряжений они повысятся у ее краев и упадут до нуля на свободной поверхности трещины. Потенциальная энергия полосы в целом понизится. Уменьшение потенциальной энергии можно найти из решения задачи теории упругости о растяжении достаточно широкой полосы с поперечной трещиной [40]. В итоге получается, что это уменьшение [c.118]

Ускорение процесса разрушения в результате адсорбции монослоя молекул среды на поверхности микротрещины в значительной степени должно зависеть от концентрации адсорбированных молекул. Однако следует иметь в виду, что при достаточно большой концентрации адсорбированных молекул среды и возможной объемной диффузии их в образце конфигурация трещины меняется, в результате чего может возникнуть растекание жидкой фазы. В случае достаточно больших поперечных размеров трещины (0,01—0,1 мм) можно ожидать попадания несмачивающей жидкой фазы внутрь трещины под действием гидростатического давления. Силы поверхностного натяжения жидкости в данном случае будут препятствовать прониканию жидкости. [c.151]

Трещины снижают прочность шва при статических и, особенно, динамических нагрузках являются недопустимым дефектом. По величине разделяются на макро- и микротрещины, по расположению относительно оси шва — на продольные и поперечные, по месту возникновения — на трещины в основном или наплавленном металле [c.282]

Энергия разрушения композита. Определим теперь удельную энергию разрушения композита поперечной трещиной. Поверхность излома составлена матрицей, волокнами и поверхностями раздела вдоль цилиндрических микротрещин. Предположим, чго удельная поверхностная энергия постоянна вдоль поверхности излома одного и того же материала (это может быть справедливо, по существу, лишь для идеально хрупкого композита). Тогда получим следующее выражение для энергии разрушения композита 7 [c.89]

Очевидно, что оптимальной адгезией с точки зрения усталостной долговечности является такая адгезия при прочих равных обстоятельствах, при которой скорость роста цилиндрических микротрещин находится в определенном отношении к скорости роста поперечной трещины. Это отношение может определяться, например, требованием, чтобы та и другая [c.98]

В диапазоне долговечностей 10 —10 циклов не наблюдается дезориентация зерен, а имеют место, как уже отмечалось, зоны концентрированного сдвига с большим количеством плоскостей скольжения, соединенных между собой поперечными надрывами. Источниками микротрещин в этом случае являются поры, возникающие в зонах концентрированного сдвига. [c.10]

Вязкое разрушение хорошо изучено многими исследователями с помощью опытов по одноосному растяжению. Исследование образцов на разной стадии деформации после образования так называемой шейки показало, что микротрещины образуются в местах расположения посторонних включений в материале. В условиях пластического течения движение дислокаций между соседними микротрещинами может вызвать их слияние и образование развитой трещины (см. рис. 2.7, а). Общее направление развитой трещины относительно образца— поперечное, с зигзагообразным профилем, соответствующим линиям максимальных напряжений сдвига. У краев образца трещина развивается в направлении линий максимальных напряжений сдвига, что приводит к появлению характерного вида излома, похожего на усеченный конус. [c.18]

Подходом, который мог бы иметь большие шансы на скорейший успех, является подход, основанный на анализе результатов наблюдений и использованный для разработки способа предсказания разрушения при кратковременных импульсивных нагрузках [7]. Степень разрушения, происходящего при импульсе растяжения, оценивается количественно путем подсчета и измерения размеров отдельных микроразрушений, видимых на полированной части поперечного сечения ударных образцов. На рис. 2 показаны микротрещины, полученные в армко-железе при плоском ударе (отметим такие же микроразрушения на рис. 1). [c.123]

При снятии фасок зубилом не следует снимать сразу большой стружки, так как при сильных ударах молотка может произойти частичное разрушение кромок и возникновение микротрещин, которые при нагреве могут привести к поперечным трещинам в основном металле. [c.211]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Двойственный характер влияния покрытия на разрушение образцов был отмечен в работах, осуществленных в Физико-механическом институте АН УССР им. Г. В. Карпенко [И, 56]. Малоцик.ловые испытания проводились на плоских образцах из технического железа сечением 1,5.Х2 и длиной 20 мм. Покрытия из порошков вольфрама, молибдена и никеля наносили на плазменной установке. В качестве схемы нагружения был выбран чистый изгиб. Часть образцов с покрытием подвергали диффузионному отжигу. У этих образцов наблюдалось наибольшее снижение малоцикловой прочности, что объясняется образованием хрупких переходных слоев. Малоцикловая прочность образцов с плазменны.ми тонкими покрытиями (без отжига) практически не отличается от таковой для контрольных (без покрытия). Результаты микроскопических исследований на поперечных шлифах показали, что усталостное разрушение начинается во всех случаях с поверхности образцов. Микротрещины зарождают- [c.31]

Тонкие исследования конфигурации вершины трещины, проведенные X. Ниситани, подтвердили, что верщина нераспро-страняющейся усталостной трещины остается закрытой на про-тял<ении всего цикла нагружения, в то время к к вершина трещины распространяющейся раскрывается при максимальном напряжении цикла. Исследования проводили на образцах из углеродистой стали (0,13% С 0,22% Si 0,09% Мп 0,013% Р 0,022 % S 0,09% Си 0,01% А1 0,01% Ni + r а = 787 МПа От = 380 МПа = 67,7 %) с диаметром рабочей части 10 мм, имевших поперечное отверстие диаметром 0,3 мм и гладких. Испытывали образцы на усталость при изгибе с вращением, наблюдая за появлением и развитием трещин на поверхности гладкого образца и по краю отверстия. Было обнаружено, что в гладких образцах возникают нераснростра-няющиеся усталостные микротрещины при напряжениях немного ниже предела выносливости ( ja = 170 МПа a-i = = 175 МПа). Такие трещины не росли после остановки даже при увеличении базы испытаний до 3-10 циклов, причем верщина трещины оставалась закрытой. [c.32]

Механизм зарождения усталостных трещин зависит от уровня циклических нагрузок. При больших циклических деформациях на поверхности металла образуются широкие полосы скольжения, охватывающие несколько сотен межплоскост-ных расстояний. Увеличение числа циклов нагружения приводит к увеличению количества таких полос. При низких амплитудах циклических нагрузок возникают тонкие короткие следы пластической деформации, близко расположенные между собой. С увеличением длительности нагружения новые полосы почти не возникают, а происходит интенсификация пластической деформации по уже существующим следам сдвигов. Устойчивость фубых полос скольжения обусловлена нарушением сплошности металла в виде субмикротрещин и пор, которые при дальнейшем деформировании перерастают в микротрещины. При этом важное значение имеет поперечное скольжение, инициирующее процесс зарождения усталостной трещины. [c.77]

Механизм длительного разрушения в условиях ползучести (иногда применяют термин статическая усталость , который мы используем в дальнейшем) представляет собой сочетание дислокационного механизма развития микротрещин с термофлукту-ационным и диффузионным механизмами образования и движения вакансий [30, 11]. Характерной особенностью повреждений при ползучести является образование пор, появляющихся наряду с микротрещинами и вызывающих специфическую объемную ползучесть, т. е. прогрессирующее во времени разрыхление материала [9, 10, 30, 36]. В условиях постоянного или монотонно изменяющегося напряжения объемная ползучесть становится заметной (в отличие от сдвиговой ползучести) лишь незадолго до момента полного разрушения. Однако при циклическом действии напряжений объемная ползучесть отмечается на более ранних стадиях деформационного процесса. Стадия диссеминированных повреждений завершается появлением поперечных трещин, которые видны на поверхности образца при небольшом увеличении микроскопа или даже простым глазом. [c.26]

Благодаря этому с помощью отражательной М. а. можно пэучать многослойные плёнки и др. слоистые системы, визуализировать подповерхностные дефекты и микротрещины и др. Визуализация внутр. структуры образца на больших глубинах затруднена эффектами отражения и преломления на его границе. Вследствие отражения лишь малая часть падающего излучения проходит внутрь образца, а структура прошедшего пучка оказывается искажённой эффектами преломления в образце возникает неск. сходящихся пучков, образованных уэтугими волнами разл. поляризаций (в изотропном образце—продольными и поперечными волнами), причём эти пучки имеют значит, аберрации за счёт изменения хода лучей при преломлении. Однако использование в качестве иммерсии жидкостей с большими волновыми сопротивлениями и скоростями звука (нанр., жидкого галлия) позволяет уменьшать потери на отражение и аберрации и получить акустич. изображения внутр. структур образца как в продольных, так и в поперечных лучах. [c.150]

Причиной образования флокенов являются не только термические напряжения в объеме металла. Образованию флокенов способствуют напряжения, возникающие вследствие неодновременности различных фазовых превращений в стали, образования структур с большим удельным объемом, накопления в микротрещинах водорода, развивающего большое давление. Медленное охлаждение существенно ослабляет все виды напряжений и тем самым уменьшает опасность флокенообразования. Рядовые стали охлаждают на воздухе. Скорость охлаждения не влияет на качество этих сталей. Стали, склонные к образованию трещин и флокенов, охлаждают по специальному режиму в колодцах, термостатах и др. В неотапливаемых колодцах охлаждается крупносортный прокат, например рельсы. Термостаты используют для медленного охлаждения проката небольшого поперечного сечения. При необходимости охлаждения стали по требуемому режиму применяют отапливаемые колодцы и специальные печи. Скорость охлаждения стали после прокатки определяет количество окалины, образующейся на поверхности изделий. С увеличением содержания углерода с 0,10 до 0,70 % величина потерь металла в виде окалины составляет соответственно 3,30— 2,30 % при охлаждении на воздухе. При охлаждении металла после прокатки водой или водяной пылью потери в виде окалины не превышают 1,5 %. [c.270]

Поперечные трещины в угловом шве. Трещины могут примыкать к корпусу или патрубку-штуцеру гройника трещины могут развиваться вглубь основного металла 4.ПЗ, г Межзеренное повреждение по границам крупных кристаллитов металл поражен порами и микротрещинами ползучести. Повреждение может иметь транскристал-литный характер Эксплуатационные причины высокие не учтенные проектом циклические термические напряжения. Технологические причины сварка углового шва с повышенным тепловложением применение при сварке углового шва сварочных материалов недостаточной жаропрочности сварка углового шва без подогрева недоотпуск после сварки. Конструктивные причины чрезмерное ослабление прочности корпуса тройника отверстием под штуцер рабочее сечение — высота углового шва меньше проектного недостаточная прочность патрубка-штуцера [c.269]

Поперечные трещины в подварочном шве. Трещины развиваются с глубинных слоев к наружной поверхности подварки 4.П5, б Межкристаллитный характер повреждения Наличие неудаленного при ремонте крупнозернистого участка металла старого шва, пораженного порами — микротрещинами ползучести [c.270]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

Постановка и решение краевой задачи. Основным механизмом торможения поперечных трещин в однонаправленных волокнистых композитах является развитие цилиндрических микротрещин сдвига, расположенных [c.28]

Основным механизмом торможения поперечных трещин в волокнистых композитах является диссипация энергии на цилиндрических контактных микротрещинах сдвига. Величина этой диссипации в конце концов контролируется одним параметром - вязкостью скольжения поверхности раздела нить - матрица /Гцс. Вязкость скольжения играет важную роль для достижения оптимальных свойств композита. Существенно, что она не должна быть ни слишком большой (иначе обрью нити приведет к разрыву матрицы - такой композит будет весьма хрупок), ни слишком малой (иначе обрыв нити приведет к ее отслоению, и материал потеряет целостность). Вначале рассмотрим случай весьма хрупкого композита, когда Кцс очень велико, так что неэффективная длина вблизи края трещины имеет порядок d (или же меньше (Г). [c.83]

В случае хорошей адгезии долговечность композита с металлической матрицей определяется скоростью роста поперечной трещины нормального разрьша (как и в однородных материалах). При этом волокна могут ускорять или замедлять рост усталостных трещин в зависимости от прочности адгезии (т.е. величин и 7/w) С ухудшением адгезии из-за цилиндрических микротрещин скольжения тормозящая роль волокон возрастает. При достаточно плохой адгезии усталостная долговечность будет определяться ростом цилиндрических микротрещин. [c.96]

Таким образом, основным фактором, определяющим способность хрупкого тела к самоподдерживающемуся разрушению, является запас потенциальной упругой энергии в неразрушенном теле. Наибольший запас упругой энергии в теле (практически неограниченный) можно создать при всестороннем сжатии или по некоторому пути нагружения,, близкому к всестороннему сжатию, когда тело остается не разрушенным трещинами поперечного сдвига. Важную роль в возможности создания запаса потенциальной упругой энергии в хрупком телё играет прочность материала. Удаление поверхностных микротрещин или их, сжатие внутренними напряжениями, гомогенизация материала в результате некоторых технологических операций увеличивают прочность (при прочих равных условиях) и тем самым позволяют достигнуть большей величины упругой энергии тела до его разрушения. У прочных стекол, характеризующихся отсутствием поверхностных микротрещин или большими внутренними сжимающими напряжениями в поверхностном слое, а также весьма однородной объёмной структурой, удается наблюдать самоподдерживающееся разрушение не только при сжатии, но и при изгибе и даже при растяжении. [c.474]

Удар по поверхности оболочки 5+ и S-вызывает поперечные и продольные бегущие волны. Общая форма движения оболочки определяется распространением волн по координатам л н Если внешнее возмущение имеет иесглаженный по времени фронт, то возникают волны в направлении которые, распространяясь по толщине оболочки и многократно отражаясь от поверхностей S+, S несущественно искажают общую форму движения оболочки. Однако значительные градиенты перемещений иа фронте этих волн обусловливают появление высоких касательных и нормальных напряжений, представляющих особую опасность в зонах микротрещин н инородных включений. Вследствие многократности действия оии могут привести к расслоению материала оболочки и ее резрушению. Волны по толщине оболочки вызывают также общее высокочастотное колебание, наиболее отчетливо проявляющееся в переходной момент времени изменения внешней нагрузки. [c.115]

Усталостная теория И. В. Крагельского позволила дать ответ на ряд неясных вопросов в теории трения и изнашивания. Поскольку согласно этой теории отделение частицы изнашивания происходит лишь после определенного числа циклов, расчетная интенсивность изнашивания находится в удовлетворительном согласии с наблюдаемыми экспериментально значениями [83]. Кроме того, указанная теория позволила объяснить такие явления, как циклические структурные изменения в поверхностных слоях контактирующих материалов, образование поперечных к направлению скольжения микротрещин в зонах растягивающих напряжений за движущимися инденторами и т. д. Недавние исследования структуры поверхностных слоев при трении металлов привели к обнаружению микрофрагментации в поверхностных слоях вследствие об- [c.36]

В рассматриваемом диапазоне скоростей (Ю- - 10- м/цикл) шероховатость рельефа связана с эффектом микротуннелирования (рис. 83). Этот эффект соответствует следующему механизму роста трещины в локальных объемах материала, на отдельных участках фронта трещины (по ширине образца), параллельно магистральному направлению ее развития происходит скачкообразное продвижение микротрещин на определенную глубину (длину). Далее микротрещины растут перпендикулярно основному направлению в обе стороны, пока не происходит их соединения (поперечное соединение краев параллельных микротрещин) (см. схему, приведенную на рис. 83). Затем на новой длине магистральной трещины этот эффект повторяется. Наиболее характерно эффект микротуннелирования проявляется (хорошо виден на фрактограммах) при скоростях роста трещины dl/dN i6 10 м/цикл, т. е. в области наличия строчечного рельефа. Таким образом, можно предположить, что образование строчечного рельефа в значительной степени обуславливается эффектом микротуннелирования трещины, а ее продвижение происходит по типам И—III. [c.357]

Другой характерной особенностью сплава АМг6Н2 является наличие многочисленных поперечных вторичных микротрещин, возникающих в процессе усталостного разрушения на стадии I роста трещины в области псевдоборозд-чатого рельефа (рис. 200). [c.362]

С другой стороны, можно представить себе упругий ма-териа1л, подчиняющийся закону Гука в первом приближении. Растяжение образца сопровождается образованием микротрещин, т. е. увеличением параметра о>, понимаемого, например, в смысле формулы (3.1). Диаграмма напряжение— деформация будет похожей на диаграмму идеально-пластического тела, и при нагружении образца различить эти две диаграммы будет невозможно. Но у упругого материала деформация в любой момент остается чисто упругой. (Нелинейность диаграммы есть следствие уменьшения площади поперечного сечения образца.) [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...