Средние Углы в плане

Резец Евсеева — отрезной резец (рис. 11.7), имеющий ломаную режущую кромку с углами в плане 45 °. Наиболее эффективен при обработке труднообрабатываемых сталей на станках средней мощности. Рекомендуется применять при отрезании заготовок диаметром до 70 мм. Углы у, У/> режимы резания и марки инструментального матери- [c.348]

Формула упрощается в случае работы проходным резцом средних размеров с прямой режущей кромкой, с углом в плане ф = 45° при стойкости Т = 60 мин без охлаждения. Тогда = 1 = 1 Со = I = I Ср = I, и уравнение (163) приобретает вид [c.200]

Величина силы резания зависит от многих факторов. Так, например, с увеличением твердости, прочности и вязкости обрабатываемого материала возрастают и силы резания. Сила резания изменяется пропорционально глубине резания. Изменение подачи также приводит к изменению силы резания. Однако в этом случае сила резания увеличивается или уменьшается в меньшей степени (для стали и чугуна в степени 0,75), чем величина подачи. Существенное влияние на величину силы резания оказывает изменение угла резания б. С увеличением угла резания б на Г сила резания увеличивается в среднем на 1—27о. Увеличение углов в плане приводит к небольшому уменьшению силы резания. В основном изменение углов в плане сказывается на изменении направления действия силы резания. В зависимости от типа применяемых смазочно-охлаждающих жидкостей сила резания уменьшается от 3 до 25% по сравнению с работой всухую. [c.336]

Фиг. 84. Влияние главного угла в плане на коэффициент усадки стружки к, среднюю толщину среза аср при г = 2 мм, толщину среза а при л = О, длину криволинейного участка режущей кромки Ь р, силу резания д при г = О

Для резца с криволинейным участком в диапазоне =р = 30ч-60° резкое увеличение средней толщины среза а,р играет большую роль на уменьшение деформаций, чем увеличение длины криволинейного участка Ь р что и приводит к уменьшению силы Р . На участке же увеличение толщины а<.р с увеличением главного угла в плане незначительно, тогда как длина криволинейного участка р , продолжает резко возрастать, что и приводит к увеличению силы Р [c.112]

Проведенные эксперименты показали, что при обработке детали из стали 45 на каждый градус поворота резца с главным углом в плане ф = 45° радиальная составляющая силы резания изменяется в среднем на 4—5%. В результате при. повороте резца на 20° упругое перемещение на замыкающем звене изменяется в 2 раза. [c.209]

Для торцовых фрез с механическим креплением число зубьев фрезы связано с диаметром фрезы О соотношением ,0750 — мелкий зуб 0,0550 Сг <0,0750— средний зуб и 2 0,0550 — крупный зуб. Основные размеры торцовых фрез должны соответствовать стандарту (СТ СЭВ 200— 75). На рис. 159 показана торцовая универсальная фреза с механическим креплением многогранных пластинок конструкции ВНИИинструмент. Фреза состоит из корпуса /, клиньев 2 и 3, режущей пластинки 4, вставки 5 и опоры 6. Вставка 5 представляет собой срезанный бочкообразный, штифт, имеющий в пределах. зазора две степени свободы (вращение вокруг оси и качение перпендикулярно оси). Благодаря такой конструкции весь узел (клин, пластина и штифт) самоустанавливаются, обеспечивая беззазорное прилегание контактирующих поверхностей паза, клина, пластины и штифта. Фрезы изготовляются двух типов с квадратными пластинами и углом в плане ф = 75°, а также с трехгранными пластинами и углом в плане ср = 90°. Пластины могут быть изготовлены из твердого сплава или режущей керамики. Диаметры фрез 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500 мм. [c.143]

Углы в плане ф и фь Для круглых пластин углы в плане не задаются. Их средние значения определяются глубиной резания. Углы ф и ф1 для многогранных пластин с различным числом граней следующие [c.163]

Оптимальный угол в плане у метчиков для обработки пластмасс ф = 8—12° (метчики из быстрорежущих сталей) и 20—25° (метчики из твердых сплавов). При меньших углах в плане средний диаметр резьбы получается заниженным, при больших — завышенным. [c.72]

Вследствие неравномерного распределения деформаций они, концентрируясь у поверхности соприкосновения с резцом, резко уменьшаются при удалении от нее, поэтому тонкие стружки будут содержать на единицу сечения в среднем больше деформаций, чем толстые. При том же сечении стружки сила резания при малых углах ф (тонкие широкие стружки) будет больше, чем при больших углах в плане (толстые узкие стружки). Теплоотвод, пропорциональный ширине стружки, при малых углах ф будет лучше, чем при больших углах ф. Следовательно, имеется для различных условий резания оптимальный угол ф. [c.84]

Резцы конструкции ЦНИИТМАШ имеют надежное крепление пластинки твердого сплава и удобное регулирование стружкозавивателя. Они могут быть использованы с различными углами в плане на средних и тяжелых станках при выполнении чистовых и обдирочных операций. [c.86]

Шпальные щетки электробалластера ЭЛБ-3, как и электробалластера ЭЛБ-1, предназначены для сметания балласта с верхней постели шпал при подъемке пути. Балластер оборудован одним комплектом шпальных щеток, который состоит из средних 9 и боковых 8 щеток (рис. 123). Средние щетки в плане расположены в виде плужка углом вперед, а боковые — в виде крыльев, крайние концы которых выдвинуты вперед. Такое расположение щеток создает условия для пополнения щебня в подрельсовой зоне. Шпальные щетки набраны из отрезков стальных канатов, концы которых расплетены. Пучки щеток прикреплены планками и болтами к нижней балке подвижной рамки 7, которую четыре катка 5 направляют в неподвижных вертикальных балках 6. [c.144]

Углы зенкера — передний угол у — угол, измеряемый в главной секущей плоскости Б—Б. В зависимости от механических свойств материала обрабатываемой заготовки и материала режущей части зенкера у = О Задний угол а = 8. .. 10°. Угол наклона винтовой канавки со = 10. .. 30°. Для заготовок из твердых обрабатываемых материалов угол w должен быть меньше, а для заготовок из вязких материалов — больше. Г лав-ный угол в плане для быстрорежущих зенкеров ф = 45. .. 60°, для твердосплавных ф = 60. .. 75°. Угол наклона главного лезвия Я, = 5. .. 15°. Для движения стружки в направлении подачи угол должен быть отрицательным. Переходное лезвие имеет длину, в среднем равную I мм, угол фо = 0,5ф. [c.142]

Рабочая часть сверла заканчивается конусной заточкой с углом при вершине 2tp (удвоенный угол в плане). Угол при вершине вместе с углом наклона винтовой канавки оказывают большое влияние на работу сверла. Для спиральных сверл рыночного типа угол при вершине берется в пределах 116 — 118°. Это — среднее значение угла 2ср, [c.190]

Обечайки и Донышки к ним поступают из загрузочно-питающих роторов, расположенных в левой части линии, и транспортируются в направлении к середине линии (слева направо), проходя операции изготовления электропроводного стакана и положительного электрода. Токоотводы с крышками поступают в левую часть линии и транспортируются к середине линии слева направо. От расположенного в средней части линии ротора сборки, к которому приходят готовые оболочки с положительными электродами и щелочью и готовые отрицательные электроды, начинается третья группа роторов, первый участок которой располагается в плане под прямым углом к двум первым частям линии, а второй, с целью сокращения общей площади линии, расположен параллельно им. Линия имеет, таким образом, в плане У-образ-ную форму. Обечайки и донышки поступают в бункеры загрузочно-питающих роторов в неориентированном состоянии и выдаются из них поштучно в транспортные роторы. [c.277]

Анализ результатов экспериментальных исследований маршрутов движения и углов поворота управляемых колес показывает, что фактические углы поворота управляемых колес значительно меньше предельных. При этом чем выше скорость движения, тем меньше углы поворота, т. е. имеет место корреляция между кривизной пути и скоростью движения. По опытным данным [18], используемый диапазон углов поворота управляемых колес (что в принципе и характеризует кривизну в плане) составляет в среднем 12°. Наиболее вероятные значения углов поворота не выходят за пределы диапазона на 4°. [c.24]

Упруго-пластический анализ железобетонных оболочек при действии динамической нагрузки дан Н. Н. Поповым и Б. С. Расторгуевым (1964), которые рассмотрели осесимметричную и пологую прямоугольную в плане оболочки. При анализе пологих оболочек в качестве условия перехода в пластическую стадию работы принималось условие достижения текучести в бортовых элементах оболочки. Тангенциальными инерционными силами авторы, как обычно, пренебрегли. В качестве механизма разрушения в пластической стадии работы принималась система шарниров в углах оболочки, направленных под углом 45° к сторонам, и шарниров, параллельных сторонам, так что средняя прямоугольная часть оболочки перемещалась как жесткое целое. При подсчете работы внутренних сил работой изгибающих моментов в шарнирах текучести пренебрегалось. [c.322]

Следует иметь в виду, что эллиптический закон изменения циркуляции по размаху можно получить при некотором а для крыла любой формы в плане, например, для прямоугольного крыла. Для этого нужно лишь увеличить углы атаки в средней части крыла по уравнению свя- [c.298]

Вибрации возрастают при увеличении радиуса закругления при вершине резца в плане, что также объясняется увеличением ширины среза, уменьшением средней толщины среза и увеличением радиальной силы Ру. Передний и задний углы [c.94]

Наклонный поворотный кран часто устанавливается на станине станка. На стреле крана подвешивается электротельфер, пневмоподъемник или цепной блок. В поточных линиях машин среднего размера обычно обрабатываются тяжелые детали весом до 1000 кг. В качестве грузоподъемных машин здесь успешно применяются тельферы с грузоподъемностью 50, 100, 200, 250 и 500 кг и более, а в групповых поточных линиях с небольшим выпуском — подвесные катучие балки. При небольшом выпуске деталей один электротельфер может обслуживать три и даже четыре станка. Монорельс имеет в плане Г или П-образную форму или форму замкнутого четырехугольника с закругленными углами (рис. 127). Монорельс подвешивается на высоте 3,5—4,5 м над полом. Гибкая подвеска обеспечивает возможность отклонения монорельса в стороны на 500—750 мм. [c.273]

Пользуясь табл. 6.8, выбираем подачу на зуб Sz. Имея в виду, что обработка будет производиться на станке средней жесткости, устанавливаем группу подачи—П. Таким образом, при глубине фрезероваршя 1 = Ъ. мм табличное значение — = 0,26 мм/зуб. Корректируем выбранное значение подачи на зуб в зависимости от твердости обрабатываемого материала ( sj = = 1,1), наличия литейной корки ( %я = 0,95), главного угла в плане (йв =0,7) и отношения нормируемой ширины фрезерования к фактической (при 120/140 = 0,85 значение [c.248]

По опытным данным, изменение величины угла наклона главной режущей кромки X в пределах от —20 до 40° вызывает незначительное изменение силы которым можно пренебречь. Сила увеличивается, а сила Р уменьшается по мере перехода от угла —X к углу +Х (в среднем на 2% при изменении угла X на Г), при углах ф 60° [18]. Так как сила Ру уменьшается по мере перехода от угла к углу —X, то при нежестких условиях работы в целях исключения вибраций, наряду с увеличением главного угла в плане и уменьшением радиуса закругления при вершине резца, рекомендуется и отрицательное значение угла X (до -15°). [c.96]

Наибольшее затруднение при создании САУ представляет задача получения малых реверсивных перемещений стола станка с установленной на нем обрабатываемой деталью. Как известно, вследствие недостаточной жесткости привода и большой разности в коэффициентах трения покоя и движения при медленном перемещении тяжелых узлов наблюдаются скачки, которые могут достигать значительной величины. Для уменьшения этих скачков и придания им определенного значения в описанной САУ был использован механизм малых реверсивных перемещений ударно-инерционного действия, а также упруго-силовой привод малых перемещений. Для проверки работы системы обрабатывали детали из серого чугуна. НВ 150) размерами 200x250 мм с подачей 5 = 235 мм/мин фрезой с углом в плане ф = 60°. Размеры деталей, полученных обработкой с регулированием,сравнивали с размерами аналогичных деталей, обработанных при тех же условиях, но без использования САУ. Эксперименты показали, что применение САУ позволяет значительно повысить точность обработки. Для проверки возможностей САУ обрабатывали детали с колебанием припуска от 2 до 8 мм, причем брали самые неблагоприятные условия, когда имело место резкое 1зменение припуска. Для этого на заготовке делали ступеньку высотой 6 мм. Сначала обрабатывали участок детали с припуском 8 мм, а затем — 2 мм. После обработки такой заготовки снимали профилограмму среднего продольного сечения детали при помощи самописца БВ-862. Величина поля рассеяния размера в партии деталей сократилась с 0,057 мм при обычной обработке до 0,015 мм при обработке с САУ, а погрешность формы соответственно с 0,08 мм до 0,03 мм. [c.534]

Отрезной резец Евсеева (рис. ИЗ) имеет ломаную режущую ромку с углами в плане 45° на боковых ее участках и среднюю площадку шириной 1,0 мм с углом в плане 90 . Оптимальная шнри-ва обрезки 4—5 мм. Резец Евсеева наиболее эффективен прн разрезке труднообрабатываемых и нержавеющих сталей на станках средней мощности. [c.276]

Резцы с механическим креплением пластинок самых разнообразных конструкций находят широкое применение в нашей промышленности. На рис. 132, б показан резец конструкции ЦНИИТМАШа, у которого пластинка 1 закрепляется при помощи прижимной планки 2 и винта 5. Прижимная планка служит одновременно и стружколомателем. Пластинка 1 устанавливается и фиксируется упорной планкой 4 с рифлениями. Часть державки 5, служащая опорой для пластинки, выполнена сменной. Резцы конструкции ЦНИИТМАШа имеют надежное крепление пластинки твердого сплава и удобное регулирование стружкозавива-теля. Они могут быть использованы с различными углами в плане на средних и тяжелых станках при выполнении чистовых и обдирочных операций. [c.145]

Рис.4.57.Изменение среднего угла отклонения осей главных остаточных напряжений 0р при точении (2) и строгании (2) ст.12Х18Н10Т, при строгании титанового сплава ОТ4-1 (3) в зависимости от а, б - скорости резания V в, г -подачи 8 д - переднего угла у е- угла наклона главной режущей кромки Х ж- главного угла в плане

При торцевом фрезеровании средняя толщина срезаемого слоя приблизительно равна подаче на зуб фрезы, особенно при главном угле в плане 90°. Если выбранная подача на зуб не выходит за диапазон значений, приведенных в рекомендациях СогоКеу, то можно быть уверенным, что обеспечен удовлетворительный процесс формирования стружки для рассматриваемой операции и обрабатываемого материала. Обычно рекомендуемый диапазон подач на зуб от 0,1 до 0,4 мм. При повышенной твердости обрабатываемого материала и повышенных требованиях по шероховатости поверхности необходимо снизить подачу на зуб, а [c.166]

На проекции в плане (рис. 56) строится скелет средней линии тока. Через точки входа 1 и выхода 2 проводятся радиальные линии и относительно этих линий задается угол наклона входных и выходных кромок. У цилиндрических лопастных систем соответствующие углы равны нулю, кррмки совпадают с радиальными лучами. За положительный угол наклона кромки лопасти примем такой угол, при котором для расчетного направления вращения рабочего колеса точка пересечения кромки лопасти с линией тока тора опережает точки пересечения кромки лопасти со средней линией тока и линией тока чаши. При определении угла наклона кромки лопасти направляющего аппарата задаем условно его вращение совпадающим с направлением вращения колеса насоса (табл. И). [c.161]

Успешное освоение сжигания многозольного сернистого кизе-ловского угля дало возможность обеспечить этим углем ряд тепловых электростанций Северного Урала. Кизеловская ГРЭС, Березниковская и Закамская ТЭЦ явились основой широкой электрификации Северного Уральского района, богатого природными ресурсами. На Среднем Урале в период выполнения плана ГОЭЛРО топливной базой энергетики являлось Егоршин-ское месторождение. На этой базе в 1927 г. введена в эксплуатацию Егоршинская ГРЭС. В последующий период началась разработка Богословского месторождения с добычей угля открытым способом. Богословский бассейн стал основой топливоснабжения крупных тепловых электростанций Среднего Урала— Богословской ТЭЦ, Средне-Уральской ГРЭС (а затем ТЭЦ), Нижне-Тагильской ГРЭС. Электростанции Среднего Урала (Свердловской энергосистемы) обеспечили прочную энергетическую базу, на основе которой выросли крупнейшие промышленные предприятия страны — Уралмаш, Уралвагонзавод, Уралтурбомаш, Богословский алюминиевый завод и сотни других предприятий. В южной части Урала (Челябинская энергосистема) был создан свой топливно-энергетический комплекс. На базе челябинских бурых углей построены Челябинские ГРЭС и ТЭЦ объединенные в энергосистему с Магнитогорской и Златоустовской электростанциями, они обеспечили надежное снабжение электроэнергией и производственным теплом промыШ ленные предприятия, сыгравшие огромную роль в обеспечении [c.48]

Успешное освоение сжигания многозольного и сернистого кизелоБского угля дало возможность использовать это топливо на ряде тепловых электростанций Северного Урала. КизелО)Вская ГРЭС, Березниковская и Закамская ТЭЦ явились основой широкой электрификации северного уральского района, богатого природными ресурсами. На Среднем Урале в период выполнения плана ГОЭЛРО топливной базой энергетики являлось Егоршинское месторождение угля. На этой базе в 1927 г. введена в эксплуатацию Егоршинская ГРЭС. В последующий период началась разработка Богословского месторождения с добычей бурого угля [c.107]

В шинноколесном движителе различают приводные и управляемые колеса. Первые приводятся от ходовой трансмиссии, а вторыми управляют при изменении направления движения машины. Управляемые колеса могут быть одновременно и приводными. Для поворота машины используют как управляемые колеса (см. рис, 3,2, в), поворачиваемые относительно поворотных цапф, так и колеса с управляемой осью (рис. 3.2, г), поворачиваемой в плане относительно вертикального шкворня в ее средней части. В случае управляемых колес они приводятся от рулевой трапеции (см., например, поз. 7, 8 и9на рис. 2.48) длины звеньев которой подобраны так, чтобы обеспечить поворот колес с разными углами без бокового скольжения при передвижении на поворотах больший угол для колеса, движущегося по внутренней концентрической окружности поворота, меньший - для колеса, движущегося по внешней окружности. [c.86]

Вибрации возрастают при увеличении радиуса закругления при вершине резца в плане, что также объясняется увеличением шнрины среза и радиальной силы Р , а также уменьшением средней толщины среза. Передний и задний углы резца в пределах 3—20° почти не влияют на вибрации. Вибрации зависят от формы передней поверхности резца. Дополнительно заточенная лунка на передней поверхности резца (форма III, рис. 111, в) уменьшает вибрации по сравнению с резцом без лунки. Износ резца по зданей поверхности (см рис= 74) уси.гшвяет вибрации. Чем выше жесткость системы СПИД и меньше зазоры между ее звеньями, тем меньше условий для возникновения вибраций и высота волны вибраций ес-ли они и возникают. Поэтому при продольном точе1ши наибольшие вибрации возникают, когда резец находится посредине заготовки, так как величина прогиба заготовки от сил, действу.ющих на нее в этом случае, будет наибольшей (жесткость заготовки будет наименьшей). Вибрации уменьшаются при продольном точении заготовки вблизи [c.82]

Крыло произвольной фор мы в плане с тонким симметричным сечением. Для этой задачи теория может быть построена при помощи метода источников и стоков, непрерывно распределенных по средней плоскости крыла. Найдено, что в этом случае поверхностная плотность распределения источников пропорциональна углу наклона поверхности крыла, измеренному в вертикальной плоскости, совпадающей с направлением полета. Распреяе-ние давления по крылу и пол- [c.17]

Еще более высоких показателей работы достигла бригада П. П. Унрау в 1967 г. план 5 месяцев этого года был выполнен на 110,4% и добыто сверх плана 41 775 т угля, в том числе сам П. П. Унрау выдал сверх плана 11 388 т сменная выработка экскаватора № 38 за этот период достигла 1245 т при средней по карьеру 1165 т. [c.466]

Поэтому в кривых, как правило, рихтуют путь на глаз только в местах коротких (длиной до 30 м) отступлений в плане (углов). В других случаях кривые рихтуют совмещенным способом в реперных точках, отстоящих одна от другой на 10 м, сдвигают путь по расчету, а в промежутках между этими точками — на глаз, если рихтовка ведется вручную, или способом сглаживания — при рихтовке пути машинами. Целесообразность совмещенного способа рихтовки состоит в том, что сдвижка реперных точек по расчетным величинам обеспечивает постановку ее в заданное положение в среднем, но не обеспечивает необходимой плавности изменения кривизны, которая достигается дополнительной рихтовкой пути между реперными точками. И, наоборот, рихтовка кривых по всей дшше только на глаз или сглаживанием (без расчета величин сдвижек в реперных точках) улучшает плавность изменения кривизны, но не обеспечивает постановки кривой на заданную ось. [c.36]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Режим резания как свокупность условий протекания процесса должен характеризоваться геометрическими (форма, размеры, число резцов, углы, острота) и стойкостными (материал, предельная износостойкость резцов) параметрами инструмента, взаимной ориентацией инструмента и обрабатываемой заготовки (величина удаляемого припуска, средний угол перерезания волокон, угол в плане) и параметрами кинематики процесса (скорость резания и подачи). [c.50]

Общая продолжительность и период опасных деформаций процес са сдвижения земной поверхности. Обрушение горных пород в пустоты, образующиеся при выработке пластов угля и других ископаемых, вызывает перемещение земной поверхности (сдвижение), которое характеризуется общей продолжительностью и периодом опасных деформаций. За начало сдвижешгя при отходе лавы от разрезной выработки принимается дата, на которую подвигание очистного забоя от разрезной выработки составляет 0,2Я, где Н — средняя глубина разработки. Впереди движущегося очистного забоя на начало сдвижения принимается дата, на которую расстояние в плане от забоя до рассматриваемой точки земной поверхности составляет 0,ЗЯ. За окончание сдвижения принимается дата, после которой суммарные оседания в течение 6 месяцев не превышают 30 мм. [c.145]

Длина рампы, измеряемая по средней линии полосы движения, определяется в плане горизонтальной проекцией оси рампы. Длина проекции зависит от высоты и угла наклона рампы к горизонту и может быть определена так l=h tga, где I — длина проекцип И—высота этажа а — угол наклона. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...