Упрочнение низкотемпературное

Количество водорода, накапливаемое во время хранения консервов, определяется не только толщиной оловянного покрытия, температурой, химической природой контактирующих пищевых продуктов, но чаще всего составом и структурой стальной основы. Скорость выделения водорода увеличивается при использовании сталей, подвергнутых холодной обработке (см. разд. 7.1), которая является стандартной процедурой для упрочнения стенок тары. Последующая, случайная или умышленная, низкотемпературная термообработка может приводить к увеличению или уменьшению скорости выделения водорода (см. рис. 7.1). Высокое содержание фосфора и серы делает сталь особенно чувствительной к воздействию кислот, в то время как несколько десятых процента меди в присутствии этих элементов могут способствовать уменьшению коррозии. Однако влияние меди не всегда предсказуемо, так как в любых пищевых продуктах присутствуют органические деполяризаторы и ингибиторы, часть которых может выполнять свои функции только при отсутствии в стали примесей меди. [c.240]

Аналогично (109) можно записать 6=0s+9g. При низкотемпературной деформации, осуществляемой скольжением по базисной плоскости, плотность дислокаций леса остается постоянной (0s=O) и упрочнение сводится [c.207]

ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОЕ УПРОЧНЕНИЕ. Здесь коэффициент 08=7 0 в отличие от низкотемпературного упрочнения. Значение 0s может принимать положительные и отрицательные значения (наоборот, 0о>О всегда) в зависимости от того, приводит ли пластическая деформация к увеличению или уменьшению числа термически активируемых актов и глубины их протекания. При этом важную роль играют два процесса [c.208]

Наиболее эффективное повышение сопротивляемости ползучести никеля наблюдается после обработки при температурах 4,2° К. В данном случае скорость ползучести в 4—4,5 раза ниже, чем у металла в отожженном состоянии. Но еще больший эффект упрочнения получен на меди после низкотемпературного деформирования при 4,2° К и последующего отжига в течение 100 час. при комнатной температуре. В данном случае скорость ползучести меди после МТО снизилась по сравнению со скоростью ползучести этого металла в отожженном состоянии почти в 88 раз, а срок службы возрос приблизительно в 5 раз. [c.33]

Возвращаясь к низкотемпературной области (ГС 0,15—0,27 л) деформации, наиболее интересующей нас в связи с исследованием деформационного упрочнения и разрушения поликристаллических ОЦК-металлов, рассмотрим основные механизмы, объясняющие резкое повышение (см. рис. 2.8) прочностных свойств в этой области. [c.45]

Эволюция дислокационной структуры в процессе деформации монокристаллов с ОЦК-решеткой проанализирована в работе [9]. Отмечено, что для ОЦК тугоплавких металлов наблюдается соответствие-между типом кривой деформации и дислокационной структурой, созданной в процессе нагружения. Так, низкотемпературное параболическое упрочнение определяется однородным распределением винтовых. [c.111]

Исследование структуры деформированного при разных температурах сплава Ре — 3,2 % З) (рис. 3.26) методом избирательного травления декорированных дислокаций на образцах, деформация которых была остановлена в средней части линейной стадии упрочнения, показало [3391, что деформация локализована в полосах скольжения. Причем на этой стадии упрочнения в каждом зерне обычно действуют 2—3 системы скольжения и лишь в районе стыков зерен иногда подключаются дополнительные системы. Авторы [62] наблюдали в ванадии в исследуемом интервале низкотемпературной деформации образование плоских скоплений дислокаций. [c.146]

Бездефектные гомогенные образцы соединений, плотность которых близка к теоретической, не разрушаются в низкотемпературной области, проявляя лишь некоторое ускорение поверхностного окисления. Скорость разрушения, зависящая в основном от степени дефектности образца, может изменяться также в зависимости от чистоты и гомогенности материала, его стехиометрии и состава газовой атмосферы. Известный вклад в явление чумы могут давать такие эффекты, как межзерновое окисление и упрочнение границ зерен. Несомненно, отдельные аспекты явления чумы соединений разного типа могут быть различными. [c.294]

Исследование легированных кристаллов германия показало, что в низкотемпературной области легирование донорными примесями (Sb и As) приводит к упрочнению в противоположность легированию акцепторными примесями (In и Ga). Сравнение численных значений микротвердости германия легированного донорными и акцепторными примесями, свидетельствует о большей твердости германия, легированного сурьмой, чем легированного мышьяком, и германия, легированного индием, чем легированного галлием. Это можно объяснить влиянием размерного эффекта на прочностные свойства германия [66]. [c.253]

При трении кобальта по кобальту наиболее низкий коэффициент трения наблюдается для его низкотемпературной модификации, имеющей гексагональную кристаллическую решетку (рис. 1). Сплавы на основе кобальта с высоким содержанием молибдена, кремния и ванадия оказались более износостойкими, и после некоторого упрочнения рабочих поверхностей могут быть использованы при трении в вакууме. [c.46]

Основные положения теории термической обработки деформированного металла. Для снятия упрочнения и повышения пластичности металла выполняют его термическую обработку. В основу теории этого процесса положены экспериментальные данные последних 70-80 лет. Принято считать, что при нагревании деформированный металл стремится перейти в равновесное состояние, характеризуемое при определенной температуре минимумом свободной энергии. Возврат механических свойств, т. е. снижение прочностных и повышение пластических характеристик металла, начинает ощущаться по мере активации диффузионных процессов. Наиболее низкотемпературным процессом считается отдых , при котором происходят некоторое перераспределение дислокаций, уменьшение радиуса их кривизны, уменьшение плотности дислокаций одного знака. Скорость отдыха контролируется в основном диффузионным потоком вакансий и примесных атомов вдоль дислокационных трубок. [c.120]

Таким образом, упрочнение а -)- р-сплавов за счет термической обработки можно достичь двумя путями закалка на а -фазу (или закалка на а -фазу и дополнительное низкотемпературное старение) закалка на нестабильную р-фазу и последующее старение.. Повышение прочности сплавов титана за счет образования мартен-ситных структур на практике, как правило, не применяется, так как образование а -фазы приводит к получению весьма низких значений пластичности. [c.70]

Таким образом, общей закономерностью для низкотемпературной области является снижение пластичности с ростом прочности независимо от того, какая система легирования использована для повышения прочности. Естественность этого явления вытекает из самого принципа упрочнения титановых сплавов, которое сводится к созданию различного рода препятствий движению дислокаций. В результате этого исчерпывается часть физического упрочнения, на которое способен титан при данных температурах (явление, аналогичное наклепу), и запрещается пластическая деформация по части плоскостей скольжения и двойникования. Вследствие этого равномерная доля деформации и полное удлинение уменьшаются примерно пропорционально степени упрочнения. Поэтому любой вид упрочнения—наклеп, присутствие легирующих или примесных элементов, радиационный наклеп и т. п., неизбежно приводит к сокращению удлинения. [c.106]

Цианирование при указанных сравнительно невысоких температурах позволяет выполнять закалку непосредственно из цианистой ванны. После закалки следует низкотемпературный отпуск (180—200 °С). Твердость цианированного слоя после термической обработки НКС 58—62. Цианированный слой по сравнению с цементованным обладает более высокой износостойкостью и эффективно повышает предел выносливости. Этот вид цианирования применяют для упрочнения мелких деталей. [c.245]

Старение закаленных сплавов. После закалки следует старение, при котором сплав выдерживают при нормальной температуре несколько суток (естественное старение) или в течение 10—24 ч при повышенной температуре 150—200 °С (искусственное старение). В процессе старения происходит распад пересыщенного твердого раствора, что сопровождается упрочнением сплава. Распад пересыщенного твердого раствора происходит в несколько стадий в зависимости от температуры и продолжительности старения, Так, например, в сплавах А1---Си при естественном (при 20 °С) или низкотемпературном искусственном старении (ниже 100—150 °С) образуются зоны ГП-1 (см. с. 60). [c.389]

Почти все быстрорежущие стали поддаются упрочнению посредством низкотемпературной термомехапической обработки. [c.546]

По Коттреллу и Стоксу, если кристалл алюминия, достаточно сильно продеформированный на стадии II при низкой температуре (например, 90 К), повторно деформировать при значительно более высокой температуре (например, 293 К), то наступает частичное снятие низкотемпературного упрочнения с появлением резкого предела текучести. Это явление названо деформационным разупрочнением. Показано, что в этом случае дислокации, блокированные препятствиями в первичных плоскостях. [c.197]

Цианированный слой содержит 0,7% С и 0,8..1,2% N Закалка выполняется нсиосредсгвенно из цианистой ванны, затем следует низкотемпературный отпуск (180.. 200 С) Твердость цианисто10 слоя после термообработки НВС 58 62 По сравнению с цементованным обладает более высокой износостойкостью и пределом выносливости. Этот вид цианирован.ия при.ме-чяют для упрочнения. мелких деталей. [c.78]

В работах [9, 275, 277,298] при изучении субструктурного упрочнения материалов развиваются представления о качественном различии между структурными состояниями, формирующимися в металле в зависимости от степени, скорости и температуры деформации. При этом рассматриваются структуры, образованные как при холодной деформации (ниже 0,4Тпл), теплой деформации (0,4—0,6Тпл) и горячей обработке (выше 0,6Тпл). так и при крипе, горячей обработке с высокими скоростями и т. д. Так, известно, что при низкотемпературной деформации образуется среднего размера ячеистая структура, при быстрой горячей обработке — мелкая субзеренная структура. Средние [c.126]

В дисперсноупрочненном сплаве МТА центрами клубков на втором участке служат в основном частицы второй фазы, находящиеся в теле зерна [3321. К концу второй стадии появляются (рис. 3.21, б) целые участки еще не замкнутых границ ячеек, которые тем не менее уже обусловливают заметную разориентировку между соседними областями. В структурах, созданных при 400 °С, отмечается значительное понижение плотности дислокаций по сравнению с низкотемпературными, что хорошо согласуется со снижением уровня деформационного упрочнения. [c.139]

Попытка найти универсальное объяснение низкотемпературного разрушения интерметаллидов была предпринята Уэстбруком и Вудом [7], которые разработали метод изучения сегрегации растворенных примесей на границах зерен с помощью измерения микротвердости, подробно описанный в [8, 9]. Было установлено, что сегрегирующими примесями являлись кислород или азот, которые либо присутствовали в исходных образцах, либо абсорбировались во время термообработки. Уэстбрук и Вуд считают, что концентрация растворенных газовых примесей на границах зерен приводит к их заметному упрочнению, наиболее вероятным механизмом которого является образование твердых растворов [9]. Это, по мнению авторов [7, 8, 9], доказывается межкристаллит-ным разрушением образцов соединений и резким повышением [c.290]

Авторы [7] заключают, что упрочнение границ зерен предшествует разрушению, и температурная зависимость упрочнения может использоваться для приблизительного предсказания температурного интервала чумы . Однако вопрос о том, является ли упрочнение границ зерен необходимым условием низкотемпературного разрушения, остается открытым. Следует отметить, что Уэстбрук и Вуд не совсем точно истолковывают литературные данные. Например, сомнительным является утверждение о том, что разрушение происходит тогда, когда объем образовавшихся окислов пренебрежимо мал. Обращает на себя внимание и тот факт, что относительное упрочнение границ зерен ТаВе достигает 55%, однако в [3, 10] сообщается, что это соединение во всем критическом интервале температур не проявляет никаких признаков окислительного разрушения. Это говорит о том, что остается неподтвержденной и достаточность упрочнения границ зерен. С моделью Уэстбрука и Вуда не согласуются основные результаты работы [11 ] низкая растворимость кислорода в Мо812, зависимость [c.291]

Способ пропитки пучка усов расплавом оказался очень полезным для понимания явлений на поверхности раздела жидкий металл — окисел, и с его помощью была установлена возможность упрочнения окислами низкотемпературных металлических матриц. Однако использование этого способа не позволило получить композиты с нужными свойствами, главным образом, из-за трудностей изготовления усов желаемой морфологии и их неоднородности. Проблемы получения требуемых композитов решаются путем использования непрерывных волокон AI2O3, и в настоящее время этот способ более перспективен для получения практически полезных высокотемпературных композитов с металлической матрицей. Как было показано в данной главе, достаточно хорошо разработаны научные основы явлений на поверхности раздела и стабильности армированных окислами композитов при изготовлении их в присутствии жидкой фазы и в твердом состоянии, а также при по- [c.350]

Таким образом, использование методов РКУ-прессования для получения субмикрозернистых структур позволяет достичь повышенных сверхпластических свойств, а именно низкотемпературной и высокоскоростной сверхпластичности в ряде сплавов. На-нокристаллические сплавы проявляют повьппенное сверхпластическое поведение, хотя это поведение связано со значительным деформационным упрочнением, которое, по-видимому, связано с изменением деформационных механизмов за счет трудности дислокационной аккомодации зернограничного скольжения в малых [c.212]

Понижение склонности к КПН стали Н17К12М5Т с изменением режима обработки (табл. 6) мо ет быть следствием упрочнения тела зерна при фазовом наклепе, что ограничивает сток дислокаций к границам зерен. Сталь после высокотемпературной закалки при КПН разрушалась хрупко, по границам зерен, после низкотемпературной закалки — практически полностью по телу зерен (рис. 46). [c.72]

Таким образом, низкотемпературный отжиг (температуру 700° С для молибдена, имеющего температуру плавления 2600° С, можно считать низкой) обеспечивает наилучший комплекс механических свойств биметалла сталь-молибден. При этом происходит дисперсионное упрочнение молибдена, а карбидная прослойка разрастается еще недостаточно для того, чтобы сильно охрупчить соединение этих разнородных металлов. [c.101]

Таким образом, присутствие углерода и азота в стали способствует деформационному упрочнению и тем самым повышает химический потенциал дислокаций и атомов металла, т. е. создает необходимые условия для механохимического растворения. Кроме того, адсорбция атомов углерода и азота на полигональных субграницах в некоторой мере способствует также увеличению химической активности. Этим, в частности, обусловлено некоторое увеличение [105, 106] скорости коррозии металла, прошедшего низкотемпературный отпуск, по сравнению с неотпуш,енным полигонизация приводит к увеличению общей протяженности субграниц с сегрегированными на них атомами примеси (процессы диффузии примесей к субграницам облегчаются нагревом), которые повышают химическую активность этих границ. Однако следует иметь в виду, что сегрегация углерода и азота на субграницах повышает скорость коррозии в кислых растворах вследствие снижения перенапряжения водорода на выделениях [107], а не вследствие облегчения анодной реакции. Последняя замедляется из-за понижения энергии, связанной с дислокациями, адсорбировавшими примеси старые дислокации травятся труднее, чем свежие . [c.116]

Композиция NASA Resin 2 с высоким содержанием пластификатора была разработана для сосудов под давлением для низкотемпературных жидкостей, упрочненных намоткой волокна. Слоистые пластики на основе этой системы имеют сравнительно низкие свойства при комнатной температуре. Даже при относительно слабом нагреве они быстро теряют прочность. Их применение должно быть ограничено низкими температурами. [c.76]

Процесс низкотемпературного цианирования получил применение для упрочнения инструмента после окончательной обработки и закалки. Стойкость цианированных режущих инструментов, изготовленных из быстрорежущих и углеродистых сталей (фрезы, метчики, сверла, зенкеры), увеличивается на 100—200%. Глубина днанированного слоя для режущего инструмента обычно находится в пределах 0,01 — 0,06 f.iM, а твердость слоя HR 69—72. С увеличением твердости растет хрупкость слоя, поэтому процесс цианирования не для всех инструментов [c.306]

Последовательность технологических операций при упрочнении конструкционных сталей по третьему способу, названному низкотемпературной термомеханической обработкой (НТМО), близка к первому. Она заключается в аустепитизацип при температуре 1000—1100° С, переохлаждении аустенита и деформации с обжатием 75—95% при температуре 400—600° С, закалке на мартенсит и низком отпуске (100—200° С). [c.316]

В сборник помещены следующие статьи технический прогресс, автоматизация производственных процессов и ее экономическое обоснование комплексное исследование автоматических линий требования к надежности автоматических линий развитие прокатных станов за 50 лет автоматизация процессов при сварке прогрессивная технология и станки попутного точения автоматическая ориентация электродов по стыку перспективы развития, методы и средства совершенствования конденсаторной сварки режущие свойства и износ алмазноабразивных инструментов развитие и формирование научных основ технологии машиностроения критерий оценки машин и технологии обработки металлов давлением современные проблемы научной организации труда низкотемпературное цианирование как новый процесс упрочнения стальных и чугунных деталей борьба с производственным шумом в комплексных автоматических линиях. [c.2]

Для поверхностного упрочнения деталей в практике зарубежных заводов применяется низкотемпературное цианирование (мягкое азотирование). Процесс проводится при температуре 560—580° С в продолжение 1—3 ч в цианистых ваннах, содержащих, например, 45% Na N или 35% K NO, чаще с продуванием через них сухого воздуха. Мягкому азотированию подвергаются стальные детали, прошедшие улучшение (закалку и высокий отпуск), окончательную механическую обработку и притирку. Кроме того, обрабатываются детали из серого, ковкого и высокопрочного чугуна и реже из нержавеющей и малоуглеродистой стали. [c.165]

Процесс низкотемпературного цианирования применяют для упрочнения инструмента после окончательной обработки и закалки. Стойкость циани-рованных режущих инструментов, изготовленных из быстрорежущих и углеродистых сталей (фрезы, метчики, сверла, зенкеры), увеличиваются на 100—200%. [c.256]

Предварительное низкотемпературное спекание прессовок, загр женных в графитовые лодочки, ведут при 700- 1000°С в водороде, обеспечивая удаление пластификатора, восстановление оксидов упрочнение заготовок, позволяющее подвергать их затем механическо обработке. Скорость нагрева и охлаждения заготовок не может быть большой, особенно в случае крупногабаритных или сложных по форме изделий, так как резкие колебания температуры недопустимы из-за опасности растрескивания их. [c.108]

Значительно влияет на свойства стали Н18К9М5Т и режим старения. Длительное (до 40—50 ч) старение при 425—450 °С обеспечивает более высокие прочностные свойства стали, чем старение при 480—500 °С при практически одинаковых показателях пластичности. С помощью комбинированного старения (500 °С, 3 ч + 425 °С), сократив время выдержки вдвое, можно получить ту же прочность стали, что и при длительном низкотемпературном старении. Отличительной особенностью стали Н18К9М5Т является то, что пластичность, вязкость разрушения, работа ударного изгиба образцов с трещиной изменяются при возрастании упрочнения практически независимо от режима старения. [c.36]

К сплавам, упрочняемым холодной пластической деформацией и последующим отпуском или низкотемпературным отжигом, относятся углеродистые и легированные стали перлитного класса с повышенным содержанием углерода (0,4—1,0 %), а также низкоуглеродистые стали аустеннтного класса, подвергаемые упрочнению колодной пластической деформапней (после предварительной термической обработки), затем дополнительному отпуску. В первую группу также входят сплавы меди (однофазные латуни, бронзы), молибдена и рения, ниобия и др. [c.204]

Уровень прочности промышленных суперсплавов формируется благодаря совместному действию различных механизмов упрочнения, которое обусловлено ролью элементов, присутствующих в твердом растворе, частиц и границ зерен. Иногда для дополнительного упрочнения пользуются термомеханической обработкой, обеспечивающей повышение плотности дислокаций и формирование дислока-пионной субструктуры. Для некоторых сплавов благоприятным оказывается также композитное упрочнение (примером служат суперсплавы, армированные проволокой, и направленно-закристаллизованные эвтектики). Обычно считают, что механизмы упрочнения действуют независимо друг от друга и аддитивно, хотя и сохраняется некоторая противоречивость по поводу путей их совместного использования. В рамках задач настоящей главы будем считать механизмы упрочнения практически независимыми друг от друга. Сначала рассмотрим низкотемпературное кратковременное упрочнение, а затем обсудим факторы, влияющие на характеристики ползучести. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...