Конструкция Термическое снятие напряжени

Методы остановки трещины можно использовать для контроля степени распространяющегося разрушения в конструкциях с термическим снятием напряжения, напряженное состояние которых вызывается посредством механического или гидравлического нагружения судов, мостов или оборудования и ограничения величины повреждения сосуда под давлением при гидравлическом испытании. Однако в более общем случае в сосудах и конструкциях со снятыми напряжениями, в которых внутренние давления создаются под действием газа, жидкостей или газожидкостных смесей при температуре выше их точки кипения, или в конструкциях, подобных соединенному с резервуаром неограниченной емкости напорному трубопроводу, эти методы не могут быть использованы с гарантией. Для таких конструкций желательно полагаться на точно определяемый минимальный уровень вязкости разрушения различных материалов, достаточный для предотвращения инициирования неустойчивой трещины от дефекта определенного размера при соответствующем уровне напряжения. [c.241]

Учесть термическое снятие напряжений. Если не применяется термического снятия напряжения, то поправка не вносится. Если же выполняется полное эффективное снятие напряжения (или в конструкции нет сварки и локального нагрева), то к общей сумме, полученной в п. 4, прибавляют 60. [c.244]

Для примера рассмотрим резервуар, изготовленный из стали с толщинами 12,7 38,1 76,2 мм, работающий при напряжении 10,8 кгс/мм2 0 температуре не ниже —30° С без динамического нагружения. Резервуар изготовлен с учетом инженерных требований. Если резервуар сварной, то получим значения, приведенные в табл. 2, вариант 1, согласно которым без термического снятия напряжений такую конструкцию резервуара не рекомендуется применять. В табл. 2, вариант 2, приведены результаты проектирования резервуара со снятием напряжений. [c.244]

В конструкциях, которые не подвергались термическому снятию напряжений с целью снижения уровня остаточных напряжений в материале у сварных швов путем создания локальной текучести. При этом полагают, что под действием приложенных извне напряжений определенного уровня вероятность разрушения снижается. [c.249]

Видимо, способ управляемого перенапряжения конструкции будет применяться даже для сосудов, которые подвергались термическому снятию напряжений и должны эффективно работать при температуре ниже, чем температуры, при которых создавалось перенапряжение. [c.250]

Большая часть экспериментальной работы по перенапряжению с применением этого способа проведена на сварных конструкциях, и его преимущества бесспорны. Эта работа подтверждает тот факт, что выигрыш от снятия высоких остаточных напряжений намного превышает любой побочный отрицательный эффект. Такое предварительное напряжение даже уменьшает вероятность разрушения от механических надрезов, появляющихся в конструкции в зоне сварных швов после операции перенапряжения, хотя любая последующая сварка, конечно, может снова увеличить возможность разрушения вследствие того, что в конструкции повторно создаются остаточные напряжения. Преимущества способа перенапряжения с целью механического снятия напряжений в конструкции определены, и его следует рекомендовать во всех случаях, когда термическое снятие напряжений невозможно. Однако термическое снятие напряжений является более предпочтительным, поскольку оно устраняет охрупчивание в зоне сварных швов и увеличивает пластичность. При механическом снятии напряжений увеличивается напряжение разрушения. [c.250]

Для предотвращения быстрого разрушения сосудов, работающих под давлением, необходимо оговаривать минимальную вязкость разрушения различных материалов, что допускает наличие в материале дефектов определенного размера при соответствующем уровне напряжений. При установлении уровня напряжений следует учитывать обусловленные расчетом напряжения в конструкции, зоны значительной концентрации напряжений, а также вторичные температурные и остаточные напряжения сварочного процесса. Уровень вязкости разрушения должен быть связан с условиями работы материала. Например, необходимо учитывать, будет ли иметь место охрупчивание материала у сварных швов. Для этих обоих случаев вероятность разрушения значительно уменьшается в результате термического снятия напряжений. Уровень локальных напряжений может быть снижен механическим снятием напряжений. [c.254]

Поэлементный отпуск состоит в том, что при монтаже крупногабаритных конструкций подвергают отпуску отдельные узлы конструкции, включающие зоны и элементы, где отпуск необходим, а затем эти узлы сваривают между собой чаще всего встык с полным проваром без концентраторов. Обычно в этих соединениях предусматривают снятие напряжений местными способами (термическими или механическими). [c.36]

При сварке сложных конструкций с толщиной стенки до 40 мм или заварке дефектов объемом более 3000 см подогрев обязателен — 130—150° С, а для толщин более 40 мм — 200° С. Термическая обработка — отпуск для снятия напряжений — обязательна при заварке дефектов объемом более 2000 см . [c.140]

Основной задачей термической обработки является достижение уровня требуемых механических свойств сварных соединений и специфических свойств, определяемых назначением конструкции (ударных, знакопеременных, коррозионных, низкотемпературных). Термическую обработку применяют по полному циклу (закалка с отпуском), обычно назначаемому по марке свариваемой стали, и только отпуску (для снятия напряжений) — высокому (600—650° С) или низкому (200—300° С). [c.142]

Сварно-литые и сварно-кованые конструкции обычно имеют следующий маршрут обработки 1) получение заготовки (литье, поковка или штамповка) в заготовительных цехах 2) механическая обработка под сварку в механическом цехе 3) сварка в цехе металлоконструкций 4) снятие напряжений после сварки в термическом цехе 5) окончательная механическая обработка в механическом цехе 6) сборка в сборочном цехе. Для сокращения цикла производства необходимо найти такие технические решения, которые бы обеспечили сокращение маршрута обработки. [c.149]

Длительность цикла естественного старения крупных деталей обыкновенно ограничивается 20 сутками, но иногда этот срок уменьшается или увеличивается в несколько раз в зависимости от конфигурации и назначения детали. При обработке металлоконструкций также возникает необходимость в снятии напряжений сварных швов. Металлоконструкции, изготовленные из сталей, обладающих плохой, ограниченной и удовлетворительной свариваемостью, подвергаются термической обработке по режиму стали до и после сварки. При хорошей свариваемости материала металлоконструкции, работающие в условиях статиче ской нагрузки, термической обработке не подвергаются. При динамической нагрузке проводится термическая обработка после сварки по режиму стали. Борьба с внутренними напряжениями заготовок ведется главным образом путем улучшения технологичности конструкций деталей и введением операций старения. [c.398]

Для ряда сварных изделий необходимо также учитывать коробление в процессе механической обработки или эксплуатации конструкции. Снятие припусков при механической обработке изменяет напряженное состояние изделия и приводит к нарушению взаимной уравновешенности напряжений. Для перехода в новое равновесное напряженное состояние, необходимое по условию существования сварочных напряжений без приложения внешних сил, в конструкции должны пройти определенные деформации, вызывающие ее коробление. Величина указанного коробления относительно невелика и должна учитываться лишь-в изделиях повышенной точности с несимметричным расположением сварных швов (например, в диафрагмах, цилиндрах турбин и т. п.). В указанных случаях для стабилизации размеров желательно производить термическую обработку конструкции с целью снятия напряжений. [c.61]

Влияние остаточных сварочных напряжений на прочность конструкции рассмотрено в главе III. Там было показано, что в большинстве случаев необходимость термической обработки изделия для снятия напряжений возникает при больших толщинах и жесткости свариваемых элементов вследствие опасности появления реактивных напряжений, снижающих прочность, а также при опасности растрескивания конструкций. [c.89]

Термическая обработка сварных конструкций из легированных сталей, кроме снятия напряжений, имеет своей основной задачей, как было указано выше, улучшение свойств сварного соединения — устранение хрупких закаленных прослоек в шве и околошовной зоне и обеспечение его большей однородности. [c.91]

Для несварных конструкций основная термическая обработка является окончательной. После сварки проводят окончательную термическую обработку — обычно отпуск для снятия напряжений и получения требуемой структуры и свойств. [c.292]

Если напряжения невозможно снять термически, местные напряжения следует уменьшить механически путем управляемого перенапряжения конструкции. Этот способ снятия напряжений можно применять в большинстве случаев. Три примера применения способа перенапряжения конструкции приведены ниже. [c.249]

Углеродистые стали обладают хорошими технологическими свойствами изделия из них поэтому можно получать различными технологическими способами — отливкой, горячей и холодной обработкой давлением, обработкой резанием и сваркой. Что касается термической обработки, то значительное количество углеродистых сталей, предназначенных для изготовления изделий неответственного назначения, термически не обрабатывается. Они имеют структуру и свойства, полученные непосредственно после кристаллизации (фасонные отливки), горячей и холодной обработки давлением (прокат, поковки, штамповки и др.) или сварки (сварные конструкции). Иногда после обработки давлением для снятия напряжений стали подвергают термической обработке — нормализации или отжигу. Перед обработкой резанием часть углеродистых сталей, особенно твердых высокоуглеродистых, подвергают также предварительной термической обработке — смягчающему отжигу. [c.143]

Основное внимание при изготовлении сварных конструкций необходимо сосредоточить на мероприятиях конструктивных и технологических, выполняемых в процессе сварки. Что касается мероприятии по уменьшению деформаций после сварки, которые главным образом сводятся к холодной и горячей правке искривленных сваркой изделий, то применение их на практике нерационально. Холодную или горячую правку после сварки можно применять только в крайних случаях, так как холодная и горячая правка, помимо дополнительных трудоемких операций, приводят к увеличению остаточных напряжений растяжения в активной зоне и к исчерпыванию пластических свойств в металле шва. Последнее понижает вибрационную и ударную выносливость сварных конструкций и приводит иногда к разрывам и трещинам в процессе правки или эксплуатации. Для ответственных конструкций холодная и горячая правка не опасна и безвредна только в том случае, если после правки производится снятие напряжений путем термического отпуска. [c.613]

Конструкции из низкоуглеродистой стали большой толщины в некоторых случаях после сварки подвергают термической обработке высокому отпуску для снятия напряжений или нормализации для выравнивания свойств и улучшения структуры отдельных участков сварного соединения. [c.671]

После сварки конструкции из легированной стали подвергают термической обработке, необходимой для снятия напряжений и предупреждения трещин, улучшения механических свойств наплавленного металла, отпуска закаленной зоны и повышения механической обрабатываемости шва. [c.197]

Задачами термической обработки сварных конструкций из аустенитных сталей являются стабилизация структуры сварных швов и снятие остаточных напряжений. Температура термической обработки выбирается несколько выше эксплуатационных температур. С точки зрения максимального снятия напряжений и улучшения структуры наиболее благоприятна полная термическая обработка сварных узлов — аустенизация с отпуском, которая проводится для применяемых в турбостроении сталей при температурах соответственно от 1050 до 1150° С и от 750 до 850° С. В тех случаях, когда аустенизация по каким-либо причинам невозможна, ограничиваются только отпуском. Иногда для сложных сварных конструкций целесообразно провести местный отпуск с применением индукторов. [c.222]

Следует отметить, что в ряде случаев термическая обработка не повышает эксплуатационные свойства сварных соединений, а может даже снижать их. Например, термическая обработка сварных конструкций из малоуглеродистых сталей, применяемая для снятия напряжений, может снизить сопротивление усталости. Хотя такая термическая обработка несколько уменьшает чувствительность сварных соединений этих сталей к надрезу при знакопеременных нагрузках, но при механически обработанных сварных соединениях или при отсутствии в них концентраторов термическая обработка, снимая наклеп в районе сварных соединений, снижает и предел их. усталости. [c.380]

Термическая обработка. Для снятия напряжений сварную конструкцию из углеродистых конструкционных сталей подвергают общему высокому отпуску (нагрев до 630...650°С с вьщержкой при этой температуре из расчета 2...3 мин на 1 мм толщины металла). Охлаждение должно быть медленным для того, чтобы при этом снова не возникали напряжения. Режим охлаждения в основном зависит от химического состава стали. Чем больше содержание элементов, способствующих закалке, тем меньше должна быть скорость охлаждения. Во многих случаях деталь охлаждают до температуры 300 °С с печью, а затем на спокойном воздухе. [c.81]

Рассматриваемые сплавы не упрочняются термической обработкой. С целью снятия напряжений конструкции с жесткими соединениями подвергаются отжигу, который включает нагрев при температурах выше.температуры начала рекристаллизации, но ниже температуры полиморфного превращения и последующее охлаждение на воздухе. Ниже приведены характерные температуры отжига [3] а-сплавов [c.357]

Группу гильз из серого легированного чугуна подвергают закалке до твердости HR 42—50. Эта группа гильз получила широкое распространение в автомобильных и тракторных двигателях внутреннего сгорания отечественных и зарубежных конструкций. Закалка гильз — с нагревом ТВЧ (поверхности отверстий) или объемная. Гильзы с закаленной поверхностью отверстия имеют значительные внутренние напряжения и после дополнительной термической обработки при отпуске. Эти напряжения вызывают существенные деформации гильзы как при термической обработке, так и при снятии припуска на последующих операциях технологического процесса. Для таких гильз требуется выстой с целью стабилизации деформаций перед финишными операциями и окончательным контролем. Возможность уменьшения деформации после закалки зависит от равномерности закаленного слоя, сохранения этой равномерности при дальнейшей обработке и обеспечения равномерного снятия закаленного слоя. Эти положения трудно выполнить. При объемной закалке напряжения в гильзе получаются меньшими, [c.106]

Снятие остаточных напряжений при помои(и термической обработки изделий. В некоторых случаях из соображений прочности конструкции возникает необходимость в полном снятии остаточных напряжений. Лучшим способом для этого считают термическую обработку. Наиболее распространенным и действенным методом снятия остаточных напряжений является высокий отпуск изделий, который состоит в нагревании их до 600 —650° С с последующим медленным охлаждением. Такая температура выбрана исходя из того, что при ней у конструкционной стали происходит полное снятие остаточных напряжений. Перед охлаждением изделие, нагретое до этой температуры, выдерживают примерна 2,5—3 мин на каждый миллиметр толщины изделия. [c.225]

Приведенные соображения позволяют установить некоторые основные положения проектирования и изготовления сварных конструкций. Необходимо, во-первых, использовать в конструкции пластичные материалы, сохраняющие необходимую вязкость в условиях работы изделия. Во-вторых, следует принимать все меры к устранению, особенно в районе сварного стыка, концентраторов напряжений, обусловленных резким изменением формы сечения. В ряде случаев, когда установлено значительное влияние сварочных напряжений на прочность конструкции (в частности, в условиях воздействия коррозионных сред, вызывающих растрескивание металла), может применяться термическая обработка для снятия сварочных напряжений. Рекомендуемые режимы термической обработки в зависимости от марки свариваемой стали приведены в п. 2 главы V. [c.61]

Назначение термической обработки для снятия реактивных напряжений определяется типом конструкции и условиями ее работы. Эту операцию следует вводить прежде всего в изделиях, работаюш,их в условиях, при которых установлено отрицательное влияние сварочных (реактивных) напряжений на прочность. Обязательным условием снятия реактивных напряжений является общая термическая обработка конструкции вместе с закреплениями. Поэтому, например, при общей термической обработке ротора из дисков, когда диски, определяющие жесткость изделия, подвергаются нагреву вместе со швами, реактивные напряжения будут сняты. В то же время, например, в результате проведения местной термической обработки замыкающих стыков паропроводов, при которой зона закрепления не подвергается нагреву, следует ожидать не снижения, а увеличения реактивных напряжений. В отличие от этого, местная термическая обработка свободных стыков паропровода, как правило, обеспечивает заметное снижение сварочных напряжений благодаря тому, что в этом случае вся зона пластических деформаций растяжения в шве и околошовной зоне, обусловливающая их возникновение и развитие, подвергается нагреву. [c.64]

Рекомендуемая по условию снятия остаточных напряжений для сварных изделий из аустенитных сталей термообработка (стабилизация) при температурах 800—900° может приводить не к улучшению, а в ряде случаев к ухудшению свойств металла шва и околошовной зоны сварного соединения (п. 4, глава II). Поэтому оптимальным видом термической обработки для сварных соединений аустенитных сталей является аустенизация — закалка с температур 1050—1200° в зависимости от марки стали. Этот режим термической обработки принят в качестве основного для сварных стыков паропроводов и ряда других ответственных конструкций из аустенитных сталей. В случае необходимости снятия остаточных напряжений, созданных в процессе быстрого охлаждения при аустенизации, конструкция может дополнительно подвергаться стабилизации по режиму 800- 900° — 10 час. [c.92]

В главе описаны некоторые особенности конструкции, приводящие их к разрушению, термического и механического способов снятия напряжений, а также рассмотрены способы использования избыточного давления для механического снятия напряжений при ограничении размеров дефектов. Избыточное давление рекомендуется применять в констрзпкциях без термического снятия напряжений. [c.211]

Испытания сфер диаметром 1525 мм с толщиной стенки 25,4 мм проводили для изучения влияния остаточных напряжений и ме- ханического и термического снятия напряжений (Кихара и др. 1959 г.). К сфере приваривали пластины диаметром 889 мм, причем в пластинах делали сварной шов с предварительно подготовленным надрезом, подобным надрезу при испытании широкого листа по Уэллсу. Разрушения в сферах при низком напряжении происходили за счет незначительного показателя вязкости разрушения материала, низкой температуры, острых надрезов и высоких растягивающих остаточных напряжений. При снятии остаточных напряжений в конструкции повышается разрушающее напряжение. [c.228]

Для промежуточных перегревателей крупных котлов фирма Комбасчен применяет трубы с наружным диаметром от 54 до 70 мм. Трубы из легированных сталей различных марок на заводах сваривают электродуговой овар кой с выполнением корня шва в среде инертного газа. Многочисленным повреждениям подвергались в крупных котлах крепления и дистанционирующие детали змеевиков пароперегревателей, которые первоначально фирма выполняла так же, как и у котлов сравнительно небольшой мощности. Повышенные механические и температурные напряжения, в новых котлах особенно при переменных режимах, превышали предел длительной прочности стали. После выявления этих осложнений в эксплуатации котлов конструкции креплений и самих змеевиков были переработаны. После монтажа пакеты (змеевики) целиком, вместе со всеми подвесками, подвергаются термической обработке, чтобы снять напряжения до ввода агрегата в эксплуатацию. [c.128]

По воздействию на свойства материала конструкции операции термической обработки могут быть разбиты па два вида. К первому из них относятся операции, отпуска при температурах 550— 750 С узлов из сталей перлитного, бейнитного и мартенситного классов-и стабилизации при температурах 750—900° С узлов из аустенитных сталей. Основным их назначением применительно к сварным конструкциям является снятие сварочных напряжений, устранение подкалки шва и зоны термического влияния, а также эффекта деформационного старения для сталей первой группы и снятия сварочных напряжений и етабилпза7ши структуры для второй. Явлений перекристаллизации, а также залечивания возникших при сварке зародышевых дефектов в условиях отпуска или стабилизации не происходит. [c.82]

С введением в сталь таких легирующих элементов, как молибден,.хром, ванадий и других, являющихся основными элементами теплоустойчивых и жаропрочных сталей и повышающих заметно релаксационную стойкость, температура отпуска для снятия напряжений повышается. Для хромомолибденовых сталей она составляет уже 660—680° С, для хромомолибденованадиевых — 700° С, а для высокохромистых — около 720° С. Соответственно стабилизация для снятия сварочных напряжений конструкций из аустенитных сталей типа Х18Н10Т и им подобных должна проводиться при температурах 800—850° С [15], а более жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе — при температуре не ниже 900° С. Очевидно, что нагрев при высокотемпературной термической обработке во всех случаях обеспечивает снятие сварочных напряжений, однако высокие скорости охлаждения, свойственные обычно этому виду термической обработки, могут приводить к появлению нового вида остаточных напряжений, обусловленных неравномерностью охлаждения отдельных участков изделия. Снятие их, там где это необходимо, требует проведения дополнительных операций отпуска или стабилизации. [c.84]

Общим уровнем напряжений следует учитывать точно вычисленное расчетное напряжение, важные зоны концентрации напряжения, вторичные или температурные напряжения и любые остаточные напряжения, вызванные сваркой. Показатель вязкости разрушения должен соотьетствовать материалу при определенных условиях эксплуатации, причем следует обращать внимание на любые изменения в процессе изготовления и термической обработки конструкции и любое локальное охрупчивание материала около сварных швов, остающееся после снятия напряжений. Следует также учитывать возможное динамическое нагружение конструкции, которое может иметь место даже при статических локальных условиях поблизости от непредвиденного локального разрушения. [c.241]

Сг - N1 — Мо - V сталей [87]. Скорость охлаждения таких швов после технологического <послесварочного) отпуска для снятия напряжений ограничивают, как правило, 10-25 С/ч с тем, чтобы термические напряжения из-за температурного градиента между поверхностными и центральными зонами сечения сварных конструкций не превышали допустимых значений. При этом в металле шва может развиваться отпускная хрупкость, что значительно ослабляет благоприятный эффект термической обработки для снятия напряжений. Проблема осложняется тем, что если в основном металле концентрации кремния и марганца могут быть значительно снижены путем использования специальных металлургических приемов при выплавке стали (подбор шихты, углеродное раскисление в вакууме), то в низколегированных сварных швах содержание марганца, вводимого специально в сварочную проволоку, и кремния, вводимого при раскислении шва, не мржет быть ниже определенных уровней, обусловленных необходимостью обеспечения оптимального содержания продуктов окислительно-восстановительных процессов в сварочной ванне. [c.47]

Для снятия сварочных напряжений конструкции из низкоуглеродистых сталей (в первую очередь, толстостенные) могут подвергаться термической обработке после сварки (высокому отпуску). Для выравнивания свойств и улучшения структуры используется нормализация (с температурой 900—940° С) с последующим высоким отпуском. Во всех случаях необходимость термической обработки указывается в проектно-технологической документации на изготавливаемые конструкции. Термическая обработка сниясает прочностные и повышает пластические свойства металла шва и сварного соединения. [c.368]

Несомненно, наряду с общеизвестными методами предотвращения коррозии под напряжением углеродистых сталей путем регулирования структуры, последующей обработки, подбором коррозионной среды, следует осуществлять контроль действующих в конструкции напряжений. Вероятно, подавляющее большинство разрушений по причине коррозионного растрескивания происходит в результате присутствия в полуфабрикате остаточных напряжений, величина которых обычно близка к напряжениям предела текучести, а должна быть значительно меньше расчетных напряжений. Для устранения коррозионного растрескивания иногда остаточные напряжения можио устранять или понижать до минимальных значений. Так, напряжения в сварных соединениях можно снять отжигом при температуре около 650° С если это невозможно, то их можно значительно снизить или отжигом при более низких температурах [35], или за счет локальных нагревов [36]. Частичное снятие напряжений не применимо к малоуглеродистым сталям, так как они могут растрескиваться при напряжениях 50 — 60 МН/м . В этой связи стоит упомянуть, что .... отпуски холодиодеформироваиной стали при 400—650° С, которые иногда, по-видимому, специально применяются, могут даже понижать сопротивление коррозионному растрескиванию, а не увеличивать его [16]. Если верно утверждение, что термическая обработка при 400—650°С проводимая [c.251]

Низкоуглеродистые стали с содержанием углерода до 0,22% свариваются хорошо и не требуют какой-либо особой технологии. Сварка этих сталей производится электродами Э42 и Э42А с покрытиями ОММ-5, ЦМ-7, МЭЗ-04 н УОНИ-13/45. Сварку электродами с меловым покрытием можно применять только при изготовлении неответственных конструкций. Термическая обработка этих сталей после сварки производится в тех случаях, когда необходимо повысить пластические свойства сварных соединений и снять внутренние напряжения. [c.154]

Невозможность снятия остаточных напряжений при термической обработке сварной разнородной конструкции указывает на бесполезность этой операции для снятия напряжений. Ее применение в данном случае может быть оправдано лишь необходимостью отпуска закаленных участков в швах или в зоне термического влияния сварного соединения. Отпуск для этих целей бывает необходим в сварных соединениях перлитной стали с 12-процентной хромистой, а также в соединениях перлитной стали с аустенитной, когда в качестве малолегированной составляющей используются закаливающиеся при сварке стали. [c.180]

Всякий дополнительный ввод теплоты в изделие и наличие дополнительных местных пластических деформаций приводит к увеличению внутренних напряжений, достигающих предела текучести, т. е. к общему увеличению напряженности конструкции. При малом запасе пластичности металла конструкций это может привести к появлению трещин еще в процессе изготовления или при эксплуатации в условиях, вызывающих дополнительную деформацию. Для исключения таких разрушений конструкций, имеющих остаточные напряжения (от сварки, дополнительной прдв-, ки), их необходимо подвергать общей термической обработке для снятия внутренних напряжений. [c.396]

Как известно, в результате нер 1в номерного нагрева и охлаждения металла при сварке в сварном шве и околошовной зоне возникают остаточные напряжения, которые в ряде случаев отрицательно сказываются на работоспособности сосудов и других металлических конструкций. Все методы снятия остаточных напряжений условно ргаделяются на две группы, основанные на термическом и силовом воздействии. [c.332]

Полученные результаты показывают, что применяемая в ряде случаев термическая обработка для снятия остаточных сварочных напряжений, связанная с нагревом конструкций до 600—700°С на воздухе и медленным охлаждением, может привести к резкому охрупчиванию ряда сплавов при эксплуатации в агрессивных средах. Чем более легирована а-фаза алюминием, примесями внедрения, цирконием, оловом и другими элементами, тем более интенсивно она распадается при медленном охлаждении и тем большее влияние оказывает газонасыщенный слой на характеристики работоспособности металла при эксплуатации в агрес-рвных средах. [c.136]

Влияние финишной термической обработки. При изготовлении некоторых деталей или конструкций часто возникает необходимость их термической обработки в готовом виде. Для деталей из титановых сплавов—это дорекристаллизационный отжиг (снятие остаточных напряжений в сварных конструкциях или отжиг для стабилизации геометрических размеров) или термическое улучшение (закалка и низкотемпературное старение). Однако при нагреве в открыть(х печах может происходить определенное изменение поверхностного слоя. Температура до-рекристаллизационных отжигов обычно не превышает 700°С. Отжиг при таких температурах и выдержке несколько часов практически не [c.185]

В соответствии с имеющимся опытом изготовления сварных конструкций из различных сталей могут быть сделаны определенные обш,ие рекомендации о режимах их термообработки. Для малоуглеродистой стали выбор режима термической обработки определяется в первую очередь требованием снятия остаточных напряжений и поэтому температура отпуска составляет 650°. Для большинства сварных конструкций из этой стали при толш,ине свариваемых элементов до 35 мм правилами Госгортехнадзора [47] разрешено отпуск не производить. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...