Импульс напряжения грозовой

Импульс напряжения грозовой 111 [c.208]

В некоторых случаях материалы и изделия испытывают при воздействии импульсного напряжения. Различают грозовые и коммутационные импульсы напряжения. Формы грозовых импульсов [c.111]

Рис. 5-13. Грозовые импульсы напряжения а — полны б

Ные напряжения грозового импульса 1,2/50 -млв [c.53]

Измерение Unp при импульсном напряжении. В некоторых случаях материалы и изделия испытывают при воздействии импульсного напряжения. Различают грозовые импульсы напряжения и коммутационные импульсы. Формы грозовых импульсов показаны на рис. 29.48. Полный грозовой импульс имеет апериодическую форму (рис. 29.48, а). Участок OF называется фронтом импульса и характеризуется длительностью. Однако на практике установить точно начало импульса и момент, когда напряжение достигает максимального значения (точка F), затруднительно. Поэтому длительность фронта Тф определяют несколько иначе. На кривой напряжения выделяют точки Л и В, соответствующие 0,3 и 0,9 максимального значе- [c.392]

Рис. 29.48. Грозовые импульсы напряжения

Определение длины воздушного промежутка при импульсах, имитирующих грозовые перенапряжения. На рис. 4-4 и 4-5 приведены кривые зависимости импульсного пробивного напряжения в воздухе при атмосферном давлении от длины промежутка для положительной (- -) и отрицательной (—) полярности полного импульса 1,5/40 мкс, имитирующего грозовые перенапряжения. Обычно расчетное пробивное импульсное напряжение изоляционного промежутка принимается на 5—10% большим импульсного испытательного напряжения, установленного для данного класса напряжения ГОСТ 1516.1—76, т. е. [c.141]

Гц 2 — грозовой импульс положительной полярности, постоянное напряжение положительной полярности для промежутков стержень — стержень и стержень—плоскость а—грозовой импульс отрицательной полярности и постоянное напряжение отрицательной полярности для промежутка стержень—плоскость. [c.60]

Пробивное напряжение воздушных промежутков между двумя кольцами при импульсах грозовых перенапряжений может быть определено по кривым стержень—стержень на рис. 4-5. [c.141]

Определение длины воздушного промежутка при импульсах коммутационных перенапряжений. При коммутационных перенапряжениях длина фронта волны значительно больше, чем при грозовых перенапряжениях, и лежит в пределах от 50 до 5000 мкс. На рис. 4-6 представлены зависимости 50%-ных пробивных напряжений при импульсах коммутационных перенапряжений в зависимости от формы электродов и длины промежутка. [c.142]

Окончательный выбор воздушного промежутка. За окончательную длину воздушного промежутка принимается большее из значений, полученных при определении длины воздушного промежутка по напряжению промышленной частоты, по грозовым и коммутационным импульсам. При этом следует помнить, что при длине воздушного промежутка более 300 см его электрическая прочность будет зависеть не только от длины промежутка, но и от конструкции экрана. Поэтому определение длины такого промежутка по приведенной выше методике носит предварительный характер. Окончательная длина промежутка устанавливается при высоковольтных испытаниях образца (макета) разъединителя. [c.142]

Рис. 3.9. Зависимость среднего значения электрической прочности воздуха от давления для площади электродов 100 см . Однородное поле / — по закону подобия разрядов 2—напряжение 50 Гц. воздух и камера очищены и высушены с по-мо1дью-длительной продувки через фильтр, электроды полированы 3 и 5 — соответственно напряжения грозового импульса 1,5/40 мкс и 50 Гц, воздух очищен с помощью фильтра, электроды шлифованы 4 и 6 — соответственно напряжения грозового импульса и 50 Гц, воздух не очищался, электроды шлифованы

Рис. 3.1 i. Зависимость средних значений электрической прочности элегаза от давления при рйМличной площади поверхности электродов 2 и — 50 Гц. площади поверхности электродов соответственно Ю и 1000 см / и 3 напряжение грозового импульса 1.2/50 мкс, площади поверхности электродов соответственно 10 и 1000 см

Данные, представленные на рис. 3.11 для элегаза, а на рис. 3.9 для воздуха, дают возможность определить пробивные напряжения изоляционных промежутков по указанной методике при напряжении промышленной частоты 50 Гц и грозовом импульсе для промышленного электрооборудования с изолвдией сжатыми газами. Для определения выдерживаемого напряжения с той или иной вероятностью пробоя необходимо знать среднеквадратичное отклонение а. При давлении элегаза, равном 0,3—0,4 МПа, можно ориентироваться на значения сг, равные при напряжении промышленной частоты — 0,03, а при напряжении грозового импульса.— 0,05. [c.53]

В электроотрицательных газах в случае электродов с сильнонеоднородным электрическим полем при положительной полярности электрода с малым радиусом кривизны в зависимости пробивного напряжения от давления наблюдается максимум, а в случае воздуха при малых расстояниях и два. Давление, соответствующее максимуму пробивного напряжения (критическое давление), зависит от рода газа. В элегазе оно существенно меньше, чем в воздухе (рис. 3.13). При давлениях выше критического напряжение снижается до напряжения, соответствующего начальному напряжению (напряжению начала коронного разряда). Отношение значений пробивных напряжений элегаза и воздуха в области давлений, где пробою предшествует коронный разряд, существенно больше, чем в случае однородных и слабонеоднородных полей. В этой же области, начиная с некоторого давления, наблюдается коэффициент импульса меньше единицы, т.е. пробивное напряжение при грозовом им- пульсе меньше пробивного напряжения при напряжении промышленной частоты (рис. 3.14). [c.53]

Рис. 3.22. Импульсные напряжения перекрытия в элегазе при 0,39 МПа в завйсимося и от температуры при различной абсолютной влажности. Однородное поле. Грозовой импульс 1,2/50 МКС. Расстояние между электродами 10 мм. Цифры у кривых обозначают давление паров воды при t=0°

Применение для изоляции обмоточных проводов уплотненной бумаги позволяет повысить электрическую прочность их изоляции. На рис. 8.5 приведена зависимость электрической прочности от толщины изоляции проводов, выполненной бумагой ТВУ и ТМ, высушенной до влагосодержания 0,3 % и пропитанной трансформаторным маслом. Изоляция провода ПБУ (выполненная из бумаги ТВУ) имеет более высокую электрическую проч(ность в среднем на 29 % при воздействии грозовых и коммутационных импульсов и на 50 % при воздействии одноминутного напряжения 50 Гц. [c.227]

Напряжение по поверхности при воздействии постоянного напряжения и полного грозового импульса определялось на образцах размером 320X320 мм. Расстояние между электродами — 57 мм. Методика испытаний импульсным напряжением — по три импульса на ступени. Испытания проводились до пробоя образца. [c.238]

Грозовые импульсы, срезанные на фронте и спаде, показаны на рис. 29.48, б и а. Эти импульсы, помимо указанных величин, характеризуются предразрядным временем и длительностью среза. Предразрядное время Тс—время от условного начала импульса Oi до момента среза (точка С). Длительность среза Те — время, превышающее в 1,67 раза интервал времени между моментами, когда напряжение на срезе составляете, и 0,1 значения Ue в момент среза (точки D и Е ш рис. 29.48, б и в). [c.393]

ООО к У . Что же касается волн импульсов, появляющихся на линии при грозовых разрядах, то Пик дает для них следующую характеристику волны большого напряжения имеют подъем фронта в течение нескольких л.ск. напряжение волн падает наполовину в течение 5—20 /.ск. Сила тока в линии во время импульса достигает 2 ООО—5 ООО А. Волны получаются апериодическими и имеют весьма значительное затухание. Коэфициент импульса на линии для волн сильных грозовых разрядов получается равным 2. Напряжение волны возрастает пропорционально высоте проводов над уровнем земли, причем заземленный трос над линией снижает это напряжение приблизительно наполовину. По америк. данньгм 75% всех аварий на линиях высокого напряжения обусловлено грозовыми разрядами, являющимися главным врагом линий передач, от к-рого гл. образом необходимо защищать линии передачи энергии. Льюис систематически исследовал кратность П. на различных американских установках в течение ряда лет. На кривых фиг. 16 приведены результаты ис- [c.94]

Защита схемы от перенапряжений, возникающих при грозовых разрядах, осуществляется с помощью разрядников и фильтров, включенных на входе и выходе усилителей для поглощения наводимых импульсов В схеме лред% смотрены цепи обхода усилителя по постоянному току для проверки состояния ры-сокочастотных фидеров и аитенн, а также защита от случайной подачи напряжения полярности, обратной требуемой для питания [c.475]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...