Коэффициенты внутреннего испарения

Сд — теплоемкость влажного материала г — теплота парообразования г —коэффициент внутреннего испарения. [c.206]

Этот коэффициент называется критерием внутреннего испарения (фазового превращения). [c.507]

Дифференциальное уравнение переноса пара для случая, когда критерий внутреннего испарения равен единице (е == 1), остается тем же, что и для жидкости, только коэффициенты переноса вещества будут тождественно равны коэффициентам переноса пара [c.508]

Внутреннее испарение, коэффициент 206 [c.664]

При помощи термодинамических функций U, S, F описываются процессы превращения энергии при изменении состояния тела (например, при фазовых переходах), при распространении и передаче тепла как от внешних источников, так и выделяющегося под действием сил внутреннего трения, при увеличении или уменьшении поверхности тела и т. д. Поэтому закон соответственных состояний может быть распространен также на процессы превращения энергии, происходящие в теле, в частности на процессы распространения тепла, фазовые превращения и т. п. Из этого следует, что теплоемкости и Ср, теплота испарения жидкости Гм, коэффициенты поверхностного натя- [c.19]

Здесь в отличие от предыдущего (см. гл. 4) приняты следующие обозначения (й = г, 0, z)—цилиндрическая система координат ij, ik — составляющие вектора скорости Fu — составляющие вектора силы взаимодействия фаз Q — интенсивность теплообмена между фазами х —скорость конденсации С/, С, — коэффициенты сопротивления и теплоотдачи соответственно ак — коэффициент конденсации щ — коэффициент испарения eoi, оа—как и ранее, внутренняя энергия, отнесенная к объему среды р, р, Т — термодинамические параметры фаз (давление принято одинаковым для паровой и жидкой фаз) k — показатель изоэнтропного процесса Ср — удельная изобарная теплоемкость жидкости — диаметр капли индексом 1, как и ранее, обозначены параметры несущей, а индексом 2 — дискретной фазы. [c.171]

В. А. Каргиным и М. И. Карякиной было впервые показано, что формирование покрытий на твердой недеформируемой подложке всегда сопровождается возникновением внутренних напряжений [12 13]. Установлено, что существуют два основных источника возникновения напряжений уменьшение объема пленки из-за испарения растворителей или протекания химических реакций и различие коэффициентов линейного расширения пленки и подложки. [c.103]

При восходящем течении тонкопленочного потока в испарительных аппаратах значительное влияние на теплообмен оказывают гидродинамика течения пленки и другие факторы. В случае разгона пленки по внутренней поверхности трубы воздухом с температурой, равной температуре насыщения в зоне парообразования, и внешнем обогреве трубы ири тепловом потоке 10—80 кВт/м2 интенсификация процесса всецело определяется испарением жидкости со свободной поверхности пленки. Влияние плотности теплового потока на значение 2 как для дистиллята, так и для морской воды весьма мало. При <30 кВт/м2 возрастание коэффициента теплоотдачи меньше, а с увеличением теплового потока сверх 30 кВт/м значение 02 изменяется более резко. Это можно объяснить следующим образом при небольших q турбулизация пленки нормальной составляющей вектора скорости потока (т. е. скоростью парообразования) незначительна и поэтому зависимость 02 от q невелика. При увеличении плотности теплового потока турбулизация пленки за счет испарения становится сравнимой с турбулизацией паровыми пузырями жидкости, что вызывает рост коэффициента теплоотдачи. [c.164]

Фазовый переход первого рода связан со скачкообразным изменением внутренней энергии и плотности (испарение, плавление, сублимация, многие переходы кристаллического тела из одной модификации в другую). Фазовые переходы второго рода не связаны со скачкообразным изменением внутренней энергии и плотности, они сопровождаются скачкообразным изменением теплоемкости и термодинамических коэффициентов расширения и сжимаемости (переход в сверхтекучее состояние, переход в точке Кюри и др.). [c.46]

Внутренние напряжения возникают в покрытии в процессе его формирования или эксплуатации вследствие усадки материала, происходящей в результате испарения растворителя, химических процессов отверждения или старения, а также из-за различия в коэффициентах термического расширения или сжатия материала пленки и [c.144]

Применение же металлизации в вакууме для получения толстых покрытий считалось нерентабельным по следующим причинам во-первых, для нанесения толстых покрытий нужно было обеспечить непрерывное и быстрое испарение больших количеств металла, что вызывало значительные трудности во-вторых, практика показала, что толстые покрытия обладают худшей адгезией, чем тонкие, и часто растрескиваются и отслаиваются. Последнее объясняли увеличением внутренних напряжений у толстых покрытий и тем, что различие коэффициентов теплового расширения у покрытия и основы играет большую роль. [c.9]

Особенности сварки цветных металлов и их сплавов обусловлены их физико-механическими и химическими свойствами. Температуры плавления и кипения цветных металлов невысокие, поэтому при сварке легко получить перегрев и даже испарение металла. Если сваривают сплав металлов, то перегрев и испарение его составляющих может привести к образованию пор и изменению состава сплава. Способность цветных металлов и их сплавов легко окисляться с образованием тугоплавких оксидов значительно затрудняет процесс сварки, загрязняет сварочную ванну, снижает физико-механические свойства сварного шва. Ухудшению качества сварного соединения способствует также повышенная способность расплавленного. еталла (сплава) поглощать газы (кислород, азот, водород), что приводит к пористости металла щва. Большая теплоемкость и высокая теплопроводность цветных металлов и их сплавов вызывают необходимость повышения теплового режима сварки и предварительного нагрева изделия перед сваркой. Относительно большие коэффициенты линейного расширения и большая линейная усадка приводят к возникновению значительных внутренних напряжений, деформаций и к образованию трещин в металле шва и околошовной зоны. Резкое уменьшение механической прочности и возрастание хрупкости металлов при нагреве могут привести к непредвиденному разрушению изделия. [c.129]

Вторая стадия испарения обычно начинается при содержании растворителя в пленке 5—15%, когда вязкость раствора становится высокой и вследствие этого не происходит его конвективного перемешивания. Скорость улетучивания растворителей на этой стадии контролируется внутренней диффузией, при этом коэффициент диффузии Ъ изменяется с концентрацией растворителя С по экспоненциальному закону [c.46]

Несмотря на отрицательный результат, полученный выше, определенный интерес представляет оценка времени процессов газификации и испарения в баллоне. Так, время испарения 6,7 кг жидкого СН4 при внутреннем коэффициенте теплоотдачи определится из уравнения [c.51]

Пусть подвергается интенсивному нагреву влажное капиллярно-пористое тело. В нем тогда могут возникнуть интенсивное внутреннее испарение и устойчивый градиент общего давления. Под действием этого градиента будет происходит мощный молярный пере--нос массы (пара), турбулизирующий пограничный слой на теле и влияющий на конвективный подвод тепла к нему, В результате подобной турбулизации пограничного слоя, а также выброса в него субмикроскоиических частиц жидкости, испарение которых происхс -дит в самом пограничном слое, коэффициенты теплообмена влаж ных тел могут быть значительно выше, чем сухих. Так, например, по данным, приведенным в монографии А. В. Лыкова [Л. 84], коэффициент теплообмена ограниченной влажной гапсовой пластины, ориентированной вдоль потока, равен 42,6 ккал/м ч град, а подсчитанный по обычной формуле чистого теплообмена — 17,9 ктл м ч-град. [c.242]

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

Но при помощи термодинамических функций и. 3, Р описываются процессы превращения энергии ири изменении состояния тела, например при фазовых переходах, при распространении и передаче тепла как от внешних источников, так и под действием сил внутреннего трения, ири увеличении или уменьшении поверх-иости тела и т. д. Поэтому закон соответственных состояний может быть распространен и на различные процессы превращения энергии, ироисходящие в теле, в частности на процессы распространения тепла, фазовые превращения и т. и. Из этого следует, что теплоемкости и Ср, теплота испарения жидкости Гм, коэффициенты поверхностного натяжения ст, вязкости р, и теплопроводности А- в жидком и газообразном состояниях должны для термодинамически подобных веществ определяться следующими общими зависимостями [c.20]

Точка Е на фиг. 14 является границей между кольцевым режимом и течением в виде тумана. При переходе этой границы происходит еще одно изменение процесса теплообмена. Для этого режима течения уравнение (16) неприменимо. При течении в виде тумана толщина пленки жидкости уменьшается настолько значительно, что слой перегретой жидкости может подвергаться непосредственному воздействию основного потока пара. В этих условиях тепло передается путем непосредственного обмена жидкими каплями между паровым ядром потока и перегретой лшдкостью в слое, омывающем внутреннюю поверхность стенки трубы. Температура капли, срывающейся с поверхности перегретого слоя, уменьшается за счет испарения, а после выпадения ее в пленку жидкости возникает дополнительный поток тепла. Если эта гипотеза справедлива, то количество тепла, переданное от степкп к потоку, будет пропорционально интенсивности обмена каплями жидкости. В этом случае тепловой поток должен определяться только гидродинамическими характеристиками течения смеси. Другими словами, статистическое поведение капель, средняя длина пути смешения, амплитуда пульсаций и т. д. могут определять поведение системы и являться основой решения задачи. При этом коэффициент теплоотдачи определяется числом Рейнольдса, выраженным через соответствующим образом подобранные параметры. Могут возникнуть условия, при которых система неспособна обеспечить подвод новых порций жидкости к слою жидкости, покрывающему обогреваемую стенку трубы, и в каком-либо месте на стенке образуется сухое пятно. Это приводит к быстрому повышению температуры стенки, что часто наблюдалось при проведении экспериментов. [c.269]

Графики изменения основных параметров рабочих процессов и температуры внутренней стенки по длине трубки оптимального при данной совокупности значений параметров совокупности опг змеевикового парогенерирующего канала приведены на рис. 4.17. Длина трубки такого канала составляет 29,166 м, число витков — 51, а коэффициент потерь давления — 0,9208. Из этого рисунка видно, что змеевиковый модуль является теплонапряжен ным элементом, особенно в зоне поверхностного кипения, где плотность теплового потока достигает 2-10 Вт/м . В этой же зоне коэ( х )ициент теплоотдачи к дифениль-ной смеси характеризуется наибольшими значениями и остается достаточно высоким в области испарения пристенной пленки жидкости. В обеих зонах значения тепловых нагрузок на 50. .. [c.83]

Менее точно, чем все предыдущие факторы, удается учесть то обстоятельство, что под действием вибрации и тепловых деформаций часть накипи отваливается с трубок. Величина коэффициента самоочищения может быть принята равной 0,75 -0,85 для змеевиковых и 0,65- -0,75 для прямотрубных горизонтальных батарей при температуре испарения более 45° С. Верхние значения рекомендуемого диапазона справедливы при /Суп=1,5, нижние — при /Суп = 2 и использовании холодного заполнения испарителя или холодного продувания трубок. Для глубоковакуумных испарителей ( г<45°С), где карбонатная накипь отличается малой прочностью, fi = 0,55- 0,6. Для водотрубных испарителей, где накипь образуется на внутренней поверхности трубок, 0,95 4-0,4. [c.121]

Атомы, находящиеся на поверхности кристалла, остаются неуравновешенными со стороны внутренних атомов его кристаллической решетки. Силы атомной связи стремятся втянуть атомы, находящиеся на поверхности, внутрь, это и проявляется в поверхностном натяжении, величина которого определяется коэффициектом, равным избыточной поверхностной энергии, отнесенной к единице поверхности центра кристаллизации. О величине коэффициента поверхностного натяжения металлов с газом судят по теплоте испарения, или плавления, или аллотропического превращения, которые тем выше, чем выше силы атомной связи. Например, для железа этот коэффициент 1200, для цинка — 650. з/сл( , коэффициент поверхностного натяжения кристаллов с расплавом в несколько раз ниже, чем с газовой средой, и тем ниже, -чем плотнее укладка атомов на их поверхности. [c.40]

Остальные использованные в табл. 2-9 обозначения А и —площади поверхности стенок испарителя и конденсатора и — коэффициенты тшлоотдачи к наружной поверхности стенки в зове испарения и конденсации в —плотности теплового поюка через стенки испарителя и конденсатора к — коэффициент теплопроводности материала стенки тепловой трубы t — толщина стенки тепловой трубы г, и г,— внутренний и наружный радиусы стенки цилиндрической тепловой тру 1 й — толщина фитиля — эффективная теплопроводность фитиля — давление пара — скрытая теплота парообразования Д = Н /М — газовая постоянная Т — абсолютная температура вара ДР — полный перепад давления в тр бе. [c.74]

Уже было показано, что для достижения максимального коэффициента теплопередачи тепловой трубы необходимо ВЗЯТЬ жидкость с аивысшей величиной скрытой теплоты испарения. Попробуем выяснить, изменением каких еще параметров можно добиться увеличения теплопередачи. Продолжим рассмотрение круговорота единицы массы жидкости на пути из зоны агрева (в виде пара) в зону конденсации и назад по стенке в зону нагрева. Как ускорить этот круговорот Одним из факторов, сдерживающих его, является вязкость жидкости и сила трения при ее течении но внутренней стенке трубы. Следовательно, для увеличения теплопередачи необходимо использовать жидкость с малой вязкостью. Скорость движения пленки по стенке зависти от силы, под действием которой происходит это движение. Обычно это сила земного притяжения. Но можно использовать и центробежные силы. В частности, в тепловых трубах, применяемых для охлаждения вращающихся лопаток [c.24]

При сушке древесины необходимо соблюдать ряд правил,. предохраняющих ее от растрескивания, Склонность к растрескиванию объясняется разными коэффициентами усадки в разных направлениях (в радиальном направлении усадка составляет от 0,1 до 0,35%, в продольном — от 2 до 8,5%), а также механизмом испарения влаги наружные слои древесины высыхают быстрей внутренних, что вызывает в разных зонах различные усадки, приводящие к внутренним напряжениям до 100 кГ1см , которые и явл 1ются непосредственной причиной образования трещин. Для их предотвращения необходимо вести процесс сушки постепенно, стремясь к тому, чтобы предельной степени сухости первоначально достигали внутренние слои. Для этой цели в камерных сушилках с предельной температурой, обычно не доходящей до 100° С, в 01пределенные периоды сушки устраивается пропарка влажным паром, выравнивающая 194 [c.194]

Весь котельный агрегат, кроме воздухоподогревателя, подвешен на каркасе и расширяется вниз. Тепловое напряжение объема топки 210 кВт/м или 180-10 ккал/(м -ч). Температура газов в конце топки — 1000°С, за водяным экономайзером около — 300°С и уходящих газов зависит от влажности сжигаемого топлива, изменяющейся в пределах й пр от 0,24 до 7,5 кг-%/МДж (от 1 до 32 кг-%/ккал). Коэффициент полезного действия брутто котлоагрегатов составляет 89—92% в зависимости от влажности топлива. Габариты котлоагрегата постоянны по высоте и глубине, соответственно 23 и 10,5 м, и переменны по ширине —7 8,5 и 11 м. Барабан котла (внутренний диаметр —1200 мм) оборудован 1сепарационными устройства1Ми в виде встроенных циклонов. Вторая ступень испарения оборудована выносными циклонами. [c.283]

При образовании топливовоздушной смеси тепло, необходимое для испарения топлива, отнимается от воздуха. При этом температура воздуха, а следовательно и смеси, может понизиться настолько, что произойдет конденсация и последующее замерзание атмосферной влаги, т.е. произойдет обледенение карбюратора. Отмечено, что при температуре воздуха 7,5 С температура дроссельной заслонки через 2 мин снижается до минус 14°С. Образование льда в основном наблюдается на дроссельной заслонке и на внутренних стенках диффузора карбюратора. Обледенение усиливается при увеличении влажности воздуха. На образование льда оказывает влияние соотношение топлива с возд)осом, теплоемкость и скрытая теплота испарения топлива и температура воздуха. Условия испарения улучшают путем подогрева впускного коллектора, однако при повышенных температурах топливовоздушной смеси коэффициент наполнения цилиндров снижается и мощность двигателя падает. [c.92]

При крупных трещинах на поверхности образуются приливы (гребешки) высотой 0,3—0,5 мм, а при отсутствии сквозных каналов образуются мелкие воздушные поверхностные раковины, создающие на поверхности отливки газовую шероховатость. Испарение летучих через открытую поверхность зависит от коэффициента внешней диффузии испаряющейся с поверхности жидкости и внутренней диффузии О, поступающей к поверхности испаряющейся жидкости. Если внешняя диффузия окажется больше внутренней, будут создаваться условия трещино-образования на поверхности испарения, которое будет тем больше, чем толще слой керамики. Условия испарения, а следовательно, и условия трещинообразования будут определяться соотношением с( 6, характеризующим связь между диффузионным полем по толщине керамики и массо-обменом на ее поверхности. При поджигании спирта происходит быстрое удаление жидкости из пор гелеобразной массы и объемная ее усадка. Так как гель распределен между зернами огнеупорного наполнителя, то в системе гель—наполнитель возникает внутреннее напряжение, приводящее к образованию микро- и макротрещин. Ориентация трещин обычно нормальная к плоскости горения . По мере удаления от поверхности горения наблюдается увеличение раскрытия трещин, обусловленное поступлением спирта в глубину стенки вследствие явления термовлагопровод-ности. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...