Д давление температурные

Для нефти, находящейся в обычных условиях, коэффициент температурного расширения = 0,000 600 — 0,000 800, для ртути — 0,000 180 и т. д. Коэффициенты температурного расширения для капельных жидкостей значительно выше их коэффициентов объемного сжатия, тем не менее они также очень малы. Поэтому в пределах обычно встречающихся на практике изменений давлений и температур с точностью, вполне достаточной для большинства инженерных расчетов, удельный объем капельных жидкостей можно принимать постоянным. [c.15]

Если Ati превышает заданное допустимое значение (т. е. Д 1 > [Aif]i), то при эксплуатации элемент конструкции находится в вязком состоянии. В этом случае (при отсутствии макродефектов типа трещин) предельные нагрузки превышают расчетные, определяемые по пределам текучести и прочности, и оценку сопротивления разрушению проводят по предельным нагрузкам и деформациям в соответствии с уравнениями (259) и (260). Вязкие разрушения пластических металлов при низких уровнях номинальных напряжений (на уровне предела текучести и ниже) могут произойти при размерах дефектов, превышающих сотни миллиметров (что для большого числа сосудов давления соответствует потере плотности). При появлении в конструкциях таких дефектов их эксплуатация становится затруднительной или невозможной без проведения соответствующих мероприятий изменения режимов работы, проведения ремонтных работ, замены поврежденных элементов и т. д. Обеспечение температурного запаса [Л<] [c.73]

АЭ контроль технического состояния обследуемых объектов проводится только при создании в конструкции напряженного состояния, инициирующего в материале объекта работу источников АЭ. Для этого после выполнения подготовительных и настроечных работ объект подвергается нагружению силой, давлением, температурным полем и т.д. Выбор вида нагрузки определяется конструкцией объекта и условиями его работы, характером испытаний и приводится в технологии АЭ контроля конкретного объекта. [c.174]

В настоящее время нет теоретически обоснованных методик расчета на прочность сложнонапряженного состояния толстостенных элементов котла под влиянием внутреннего давления, температурных неравномерностей, концентрации этих напряжений на кромках отверстий, ослабляющего действия коррозионной среды и т. д. [c.168]

АЭ контроль объектов проводится только при создании или существовании в конструкции напряженного состояния, инициирующего в материале объекта работу источников АЭ. Для этого объект подвергается нагружению силой, давлением, температурным полем и т.д. Выбор вида нагрузки определяется конструкцией объекта и условиями его работы, характером испытаний. [c.302]

Рассмотрим неравномерно нагретый диск переменной толщины h = h г), внутренний радиус которого г , а наружный (фиг. 66, а). Диск нагружен объемной силой интенсивности q (фиг. 66, б), растягивающей нагрузкой, равномерно распределенной по наружной поверхности обода с интенсивностью р и давлением рь равномерно распределенным по внутренней поверхности (фиг. 66, а). Предположим, что температурное поле диска задано (фиг. 66, в), а эпюры изменения модуля упругости Е (фиг. 66, г) — коэффициента поперечной деформации н- (фиг. 66, д) и температурной деформации 6 (фиг. 66, е) по радиусу диска построены так, как было изложено выше (см. стр. 111). [c.127]

Опреде.тение напряженного состояния в конструкции, т. е. определение величины и вида напряжений в элементах конструкций. Эти напряжения состоят из рабочих напряжений, возникающих от внешнего нагружения (вес груза, давление и др.) или связанных с условиями эксплуатации (например, температурные напряжения) собственных напряжений, возникающих при сборке, сварке и т. д. [c.37]

Задача 3.83. Определить средний температурный напор в конденсаторе турбины, если расход конденсирующего пара Д, = 7,8 кг/с, кратность охлаждения т = 55 кг/кг, давление пара в конденсаторе р = 4 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор /,= 12°С, температура выходящей воды на 6°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе, поверхность охлаждения конденсатора i , = 430 м и коэффициент теплопередачи/с =4 кВт/(м К). [c.145]

Как видно из рис. 1.70, понижение конечного давления р2 (при неизменных pi и Ti) повышает термический к. п. д. цикла Ренкина, поскольку в области влажных паров это сопровождается понижением температуры Т2, а следовательно, расширяется температурный интервал цикла. Из этого же рисунка видно, что понижение р2 увеличивает степень заполнения площади цикла Карно площадью цикла Ренкина, вследствие чего относительный термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается. Однако с понижением рг расширение пара в турбине спускается в область влажных паров, следовательно, необратимость этого процесса возрастает, и поэтому внутренний относительный к. п. д. цикла Ренкина уменьшается. Из этого анализа следует, что одновременное повышение начальных параметров пара и понижение его конечного давления повышает степень термодинамического совершенства цикла Ренкина. Обычно давление пара в конденсаторе pi = 0,003...0,005 МПа. [c.95]

Таким образом, сущность подобия двух явлений означает подобие полей одноименных физических величин, определяющих эти явления. Так, в процессе конвективного теплообмена температура,, скорость, давление, а также часто и физические параметры среды (коэффициенты вязкости, теплопроводности, плотность и др.) в различных точках потока могут иметь различные значения. Подобие двух таких процессов означает подобие всех этих величин во всем объеме рассматриваемых систем, т. е. подобие полей этих величин. Для каждой из этих величин скорости га, температурного напора А< и т. д.—существует своя постоянная подобия с , Сд, и т. д. Полный перечень всех величин, характеризующих рассматриваемые явления, может быть установлен только при наличии математического описания явлений. [c.45]

Тепловой поток Q при увеличении температурного напора Ai растет не беспредельно. При некотором значении Ai он достигает максимального или так называемого первого критического значения, а при дальнейшем повышении At начинает уменьшаться. До момента достижения максимального теплового потока режим кипения называют пузырьковым. Для воды при атмосферном давлении величина первого критического теплового потока составляет примерно кр1 = 1,2 10 Вт/м2 соответствующее критическое значение температурного напора Д кр1=25ч-35°С. (Эти величины относятся к условиям кипения воды при свободном движении в большом объеме. Для других условий и других жидкостей величины будут иными.) [c.104]

Влияние зависимости физических свойств конденсата от температуры на интенсивность теплоотдачи в обычных условиях количественно невелико. Например, для воды значения поправки Е( при разных температурных напорах Л< и давлениях насыщения пара ps, приведенные в табл. 4-4, показывают, что даже при Д<=50°С величина ej отличается от единицы не более чем на 10%. [c.136]

Если известна величина (/lД )иp, то всегда можно сказать, будет ли в данных условиях возникать турбулентный характер течения в пленке. Например, при конденсации водяного пара при атмосферном давлении на поверхности вертикальной трубы высотой Л = 2 м при температурном напоре Д =10°С величина (йд7)кр = 20 м-°С это меньше, чем (ЛД )кр=44,6 м-°С. Следовательно, турбулентное течение в пленке возникать не должно. Однако при Д =30°С на нижнем участке той же трубы должен возникать турбулентный режим течения, так как теперь hAt=60 м-°С, что больше критического значения (ЛД/)н . [c.138]

В экономии ТЭР небольшую эффективность дает использование вторичных энергоресурсов. Для поддержания паспортных к.п.д. и мощности агрегатов внедряют следующие мероприятия очистку проточной части и предупреждение загрязнений ОК замену проточной части нагнетателя 370-18-1 для приведения его характеристик в соответствие с характеристиками сети газопроводов высокого давления уменьшение сопротивления всасывающих трактов ГТУ восстановление эрозионного износа колес нагнетателей наплавку утонений рабочих лопаток проточной части ТВД и ТНД уменьшение неравномерности температурного поля на ГТУ выявление и устранение непроизводительных потерь газа на КС. Ведут [c.65]

Температура газов на выходе из котла-утилизатора, в котором использование тепла газов завершается, как правило, в водяном экономайзере, зависит от температуры питательной воды и минимального (экономически оправданного) температурного напора. Для большинства котлов-утилизаторов температура уходящих газов не может быть ниже 200—220 °С, причем с повышением давления вырабатываемого пара их температура повышается [67], а это приводит к снижению к. п. д. и степени использования тепла ВЭР. [c.148]

Таким образом, низкая упругость паров рассматриваемых соединений позволяет при исследовании их теплофизических свойств ограничиться лишь температурной зависимостью при атмосферном давлении. Приводимые в последующих параграфах значения теплофизических свойств в жидкой фазе, если это специально не оговаривается, относятся именно к таким условиям. При этом температур<ные зависимости р(/), г](/), p t) и т. д. для области умеренных давлений (1 —15 бар) можно считать не зависящими от давления, поскольку имеющиеся изменения в этом случае значительно меньше возможных ошибок эксперимента. [c.85]

Стремление к увеличению мощности активной зоны главным образом за счет уменьшения температуры теплоносителя на входе в реактор приводит к возрастанию разности между температурами выхода и входа теплоносителя, а следовательно, к уменьшению вышеупомянутого температурного напора. При проектировании приходится рассматривать несколько возможностей устранения такого противоречия (например, снижение давления рабочего тела, перенос промежуточного перегрева в сторону низких температур или исключение промежуточного перегрева вообще и т. д.). [c.184]

Превращение клеящего вещества в клеевой слой, прочно соединяющий склеиваемые материалы при соответствующем температурном режиме, давлении, продолжительности выдержки без давления и под давлением и т. д. [c.279]

На основании перечисленных особенностей разработана лабораторная автоматизированная система диагностирования шлифовальных станков-автоматов, включающая измерение и анализ их основных характеристик, отдельных узлов и параметров технологического процесса. Система позволяет установить взаимозависимость между отдельными параметрами и их связи с показателями качества. Она включает в себя (см. рисунок) датчики (Д ,. . Д,) основных параметров мощности, потребляемой в процессе шлифования и на холостом ходу, измерений вибраций шпинделя круга, биения шпинделя, давления масляного тумана в шпинделе, осевого смещения шпинделя, измерения статической и динамической жесткости станка, засаливания шлифовального круга, числа оборотов шлифовального круга, измерения уровня вибрации и отклонения точности перемещения узла правки, числа оборотов обрабатываемого изделия, измерения припуска, дифференцирования сигнала припуска, температурной деформации обрабатываемой детали, числа оборотов шпинделя изделия, уровня [c.116]

Прокладочный материал выбирают в зависимости от условий работы, величины давления, температурного режима и t. д. Для уплотнения соединений общего назначения, например крышек маслосодержащих полостей, чаще всего применяют прокладочную бумагу толщиной 0,05-0,15 мм, кабельную бумагу (бумагу, пропитанную бакелитом или другими синтетическими смолами), прокладочный картон толщиной 0,5-1,5 мм, прессшпан и т. д. Наилучшими свойствами обладают прокладки из синтетических материалов типа полихлорвинила и политрифторэтилепа. [c.135]

Последнее обстоятельство особенно важно для точного вопроизве-дения краевых условий при расчете температурных попей на тех режимах, которые имели место при эксперименте. К числу таких данных следует отнести, прежде всего, измерение температур и других параметров (расходы, скорости, давления) всех сред, омывающих исследуемый объект, установление его фактических геометрических размеров (толщин литых деталей, зазоров, площадей, контактных поверхностей), реальную конструкцию термоизоляции, систем пассивной и активной тепловой защиты (если они имеются), систем обогрева и т.д. Сами температурные измерения должны быть не только возможно более точными, но и весьма подробными, особенно в тех случаях, когда закономерности теплообмена слабо изучены. Это может позволить, во-первых, провести более детальное сопоставление результатов расчета и эксперимента, а во-вторых, уточнить условия теплообмена в наиболее недоступных местах. [c.121]

Коксовую шихту смешивали с пеком (содержание пека в электродной массе изменяли от 14 до 18%) при температуре 175— 180° С в течение 45 мин. Разогретую массу загружали в матрицу для прессования. Прессование (двухстороннее) осуществляли в течение 2 мин при температуре 150 5° С, удельном давлении 42 МПа. После прессования образцы 0 50 и высотой 100 мм охлаждали водой. Необожженные образцы обжигали в промышлен-ной печи ТадАЗа по д ствующему температурному графику об-жига длительность обжига 168 ч, максимальная температура нагрева 1050—1100°С. Обожженные образцы после механической обработки исследовали по методикам в соответствии с ТУ-48-5- 48-76 (см. таблицу). [c.59]

Как изменится коэффициент теплоотдачи от пара к трубке конденсатора в условиях задачи 8-26 при измеиеиии давления пара от 0,05-Ю до 0,5-IQj Па, если температурный напор (Д =10,9°С) и все другие данные останутся без изменений [c.170]

В общем случае влияние температуры на характеристики процесса энергоразделиения в вихревых трубах, так же, как и давления, имеет достаточно сложный характер. В определенном диапазоне изменения температуры от —190 С до 700 °С [112, 116] по результатам проведенных опытов можно отметить повышение абсолютных э ектов охлаждения и подогрева Д . Однако значение температурной эффективности л, при этом практически неизменно. Прежде всего, это связано с тем, что с ростом [c.55]

Большие возможности при разработке радиометров от крывает принцип разных уровней температуры для разных первичных преобразователей, который использовался при выводе уравнений (2.44) и (2.45). Увеличение числа не связанных линейно уравнений позволяет определять температуру воздуха, парциальное давление водяных паров в нем, температуру излучающего тела и т. д. Разница в температурных уровнях может при необходимости выбираться достаточно малой, чтобы не нарушать условий тепломассообмена, или, наоборот, большой для получения дополнительной информации. [c.43]

Схема расположения образца в камере и измерения электросопротивления при высоком давлении с использованием тока нагрева для определения разности потенциалов на концах образца приведена на рис. 3. Метод предложен Д. Б. Черновым и А. Я- Шиняевым. Помещая образец между двумя графитовыми вставками, выполняющими роль нагревателя, можно свести к минимуму температурные градиенты в образце, так как в этом случае вставки имеют практически такую же температуру, что и образец. Электрическая схема состоит из трех цепей нагрева, измерения падения потенциала на образцах и термопары. Большая чувствительность метода обеспечивается использованием всего тока нагрева для измерения электросопротивления. К торцам образца подведены провода от внешнего источника тока для снятия падения напряжения по его длине. Температура измеряется термопарой, подведенной непо- [c.10]

По данным Д. И. Белого и др. [11,43], изучавших структуру прессованных во время кристаллизации слитков и отливок из чистых металлов (А1, Си, Zn, Fe) и сплавов на их основе (AI—Си, Си—Zn, Fe—С, Fe—С— Сг, Fe—С—Сг—Ni и др.), полностью столбчатое строение имеют заготовки, полученные в холодных прессфор-мах. Такая структура сохраняется независимо от характера приложения давления и температурного интервала кристаллизации сплава. [c.113]

При измерениях длины может оказаться необходимым вводить поправки, связанные, например, с температурным удлинением измеряемого тепа и измерительной линейки при определении веса - поправку, вызванную потерей веса" в воздухе, величина которой зависит от температуры, влажности воздуха и атмосферного давления, поправку, обусловленную неравноплечностью весов, и т.д. Подобные источники погрешностей нужно тщательно анализировать, величины поправок определять и учитывать в окончательном результате. Однако здесь, как и при всяких измерениях, требуется разумный подход. Поясним это на примере измерения длины. Допустим, что мы определяем диаметр латунного цилиндра с помощью стальной измерительной линейки, изготовленной при температуре 0 °С, а измерения проводятся при 25 °С. Предположим, что измеряемый диаметр равен около 10 см, и мы хотим узнать его радмер при нулевой температуре, Коэффициент линейного расширения латуни 19-Ю" K , стали -11-10" K" . Легко сосчитать, что при нагревании на 25° удлинение используемого нами участка измерительной линейки составит 0.027 мм, а увеличение диаметра цилиндра - 0,047 мм. Разность этих величин, т.е. 0.02 мм, и является попргткой наших измерений. [c.16]

Основная трудность при технологическом осуществлении НТМО заключается в необходимости проведения значительных деформаций в сравнительно узком температурном интервале, что требует применения специальных мер (подогрев бойков молота, прокатных валков, повышение скорости деформации [108] и т. д.), а также вызывает необходимость использовать мощное оборудование для обработки давлением, позволяющее получать обжатие заготовок до 90—95% за ограниченное число проходов. Предложение некоторых исследовательских организаций [115] использовать для НТМО, в частности для аусформинга, специальное оборудование, с помощью которого можно было бы осуществлять деформацию взрывом, потребует, очевидно, еще длительной работы по его созданию и последующему освоению в производственных условиях. Использование метода дробной деформации с промежуточными подогревами несколько [c.78]

Экспериментальные данные, полученные при исследовании температурного режима парогенерирующих труб в области ухудшенного теплообмена, говорят о том, что при фиксированном давлении изменение температуры стенки по ходу движения парожидкостной смеси зависит от соотношения между значениями pw и д. При больших значениях массовой скорости [рш>2000 кг/(м -с)] температура стенки после резкого скачка практически сразу начинает понижаться. В интервале изменения pw от 700 до 2000 кг/(м -с) температура стенки после скачка продолжает сначала увеличиваться, а затем, как и в первом случае, понижаться (см. рис. 12.11). [c.333]

Таким образом, при кипении жидкости на поверхности нагрева в зависимости от величины температурного напора At=t — ts могут наблюдаться три различных режима т ипения. Общая картина изменения теплового потока q, отводийого к кипящей жидкости, при увеличении температурного напора At показана в логарифмической -анаморфозе на рис. 4-3. Этот график относится к процессу кипения воды при атмосферном давлении. Такой же характер зависимость q от At имеет и для других жидкостей, кипящих в условиях свободного движения в большом объеме на металлических поверхностях нагрева трубах, плитах и т. д. [c.105]

При обмывке экранов (радиационного пароперегревателя) пылесланцевого котла ТП-Ш1 (паропроизводительность 640 т/ч, давление пара 14 МПа, поперечные размеры топки 8,7X15 м) водой из дальнобойных аппаратов с линейным перемещением сопла диаметром 20 мм и при давлении воды перед аппаратом 0,3—0,35 МПа максимальный перепад температуры на наружной поверхности трубы не превышает Д м=120—130 К, а среднее значение составляет 92 К [180]. Среднее время достижения максимального перепада температуры на наружной поверхности трубы, начиная с момента соприкосновения ее с водой, составляет примерно То =0,3 с. Расстояние измерительных температурных вставок от выходного сечения сопла при этом было от 9 до 12 м. Максимальные перепады температуры на наружной поверхности экранных труб на котле, сжигающем назаровский бурый уголь П-49 (паропроизводительность одного корпуса 800 т/ч, СКД, поперечное сечение топки 8,2x20 м) при такой же системе очистки и при сопле диаметром 10 мм и давлении воды перед аппаратом 1,0— [c.211]

Экспоненциальная зависимость водородопрони-цаемости от температуры при высоких давлениях наблюдается также для других сталей (рис. ,10, 11). На основе экспериментальных данных [64,70] (рис. 8,9,10,11) были рассчитаны параметры водо-родопроницаемости, кажущаяся энергия активации (Еу) и предэкспоненциальный множитель (V д) в выражении температурной зависимости проницаемости водорода через стали. Полученные значенияУ0иЕу для исследованных сталей даны в табл. 3. [c.127]

Другую представляющую интерес часть, а именно, растворимость вещества в паре над насыщенной жидкостью в областях перегрева и закритической, более легко рассматривать во всем температурном интервале при постоянном давлении. При сверхкритических давлениях изобары непрерывны, но с резкими изменениями в псевдокритической области. М. А. Стырикович и др. [28] дали ряд кривых растворимости некоторых веществ при давлениях от 255 до 300 атм (рис. 3.18, д). На рис. 3.18,6 изображены зависимости растворимости некоторых наиболее [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...